Приора крутящий момент: Какой крутящий момент у приоры – Прокачай АВТО

Содержание

Какой крутящий момент у приоры – Прокачай АВТО

На чтение 13 мин Просмотров 84 Опубликовано

Лада Приора, 1 поколение (2007) — технические характеристики

Автомобиль Лада Приора, 2016

Автомобиль Лада Приора, 2016
Модификация 1.6 8-кл. 1.6 16-кл.
Тип кузова 4-дверный седан
Число мест 5
Длина, мм 4350
Ширина, мм 1680
Высота, мм 1420
Колесная база, мм 2492
Дорожный просвет (клиренс), мм 165
Снаряженная масса, кг 1163
Тип двигателя бензиновый, с распределенным впрыском бензиновый, с распределенным впрыском
Расположение спереди, поперечно спереди, поперечно
Число и расположение цилиндров 4, в ряд 4, в ряд
Рабочий объем, куб. см. 1596 1596
Число клапанов 8 16
Максимальная мощность, л. с. (кВт) / об/мин 87 (64) 106 (78) / 5800
Максимальный крутящий момент, Нм / об/мин 140 / 3800 148 / 4200
Коробка передач механическая,
Привод передний
Шины R13 175/65 R14
Максимальная скорость, км/ч 176 183
Время разгона 0-100 км/ч, с 12,5 11,5
Расход топлива в смешанном цикле, л/100 км 7,3 6,8
Емкость топливного бака, л
43
Тип топлива бензин АИ-95

Автомобиль Лада Приора, 2013-2015

Автомобиль Лада Приора, 2013–2015
Название модификации 1.6 1.6 (106 л. с.) 1.6 1.6
Тип кузова седан 5-дверный хэтчбек 5-дверный универсал
Число мест 5 5 5
Длина, мм 4350 4210 4340
Ширина, мм 1680 1680 1680
Высота, мм 1420 1435 1508
Колесная база, мм 2492 2492 2492
Снаряженная масса, кг 1163 1163 1088
Тип двигателя бензиновый, с распределенным впрыском бензиновый, с распределенным впрыском бензиновый, с распределенным впрыском
Расположение спереди, поперечно спереди, поперечно спереди, поперечно
Число и расположение цилиндров 4, в ряд 4, в ряд 4, в ряд
Рабочий объем, куб. см. 1596 1596 1596
Число клапанов 16 16 16
Максимальная мощность, л. с. (кВт) / об/мин 98 (72) / 5600 106 (78) / 5800 98 (72) / 5600 98 (72) /5600
Максимальный крутящий момент, Нм / об/мин 145 / 4000 148 / 4200 145 / 4000 145 / 4000
Коробка передач механическая, механическая, механическая,
Привод передний передний передний
Шины 185/65 R14 185/65 R14 185/65 R14
Максимальная скорость, км/ч 183 183 183
Время разгона 0-100 км/ч, с 11,5 11,5 11,5
Расход топлива в смешанном цикле, л/100 км 7,2 6,9 7,2 7,2
Емкость топливного бака, л 43
Тип топлива бензин АИ-95

Автомобиль Лада Приора, 2008-2013

Автомобиль Лада Приора, 2008–2013
Название модификации 1,6 л 8-кл. 1,6 л 16-кл Купе
Тип кузова седан/5-дверный хэтчбек/универсал 3-дверный хэтчбек
Число мест 5
Длина, мм 4350/4210/4330 4210
Ширина, мм 1680 1680
Высота, мм 1420/1435/1508 1435
Колесная база, мм 2492 2492
Сняряженная масса, кг 1088 1088
Тип двигателя бензиновый, с распределенным впрыском топлива бензиновый, с распределенным впрыском топлива бензиновый, с распределенным впрыском топлива
Число и расположение цилиндров 4, в ряд 4, в ряд 4, в ряд
Число клапанов 1596 1596 1596
Рабочий объем, куб. см. 8 16 16
Максимальная мощность, л. с. / об/мин 81 / 5200 98 / 5600 95 / 5600
Максимальный крутящий момент, Нм / об/мин 120 / 2700 145 / 4000 145 / 4000
Коробка передач механическая,
Привод передний
Шины 185/65 R14, 175/65 R14, 185/60 R14
Максимальная скорость, км/ч 172 183 183
Время разгона 0-100 км/ч, с 11,5
Расход топлива в смешанном цикле, л/100 км 7,6 7,2 7,2
Емкость топливного бака, л 43
Тип топлива бензин АИ-95

Технические характеристики автомобиля «Лада Приора» указаны по данным производителя. В таблице приведены основные параметры: размеры, двигатели, коробки передач, тип привода, расход топлива, динамические характеристики и т. д.

Дорожный просвет (клиренс) автомобиля Лада Приора — минимальное расстояние между опорной поверхностью и самой нижней точкой машины, например, защитой двигателя. Клиренс может варьироваться в зависимости от модификации и комплектации автомобиля.

Хочу расставить все точки над «i» и наконец, наглядно сравнить тягу движков калины/2114/гранты и приоры.
Мне всегда очень интересно сравнивать эти показатели, просто балдею над ними.
На просторах интернета были найдены графики крутящего момента, мощности и расхода топлива для 8-клапанного движка с тяжелой и легкой ШПГ.
www.lada-granta.net/gallery/showimage.php?i=1957

График крутящего момента приоры взял здесь:
forums.drom.ru/toyota-cor…carib/t1151236723-p8.html

Синяя линия — Ваз -21114/11183. (1,6 л, 82 л.с. при 5200 об./мин.; 125 Н·м, при 3000 об/мин).
Этот двигатель знаком владельцам Самары-2 (с 2007 года до недавнего времени) и калины

Фиолетовая линия — Ваз -11183-50. (1,6:л, 82 л.с. при 5100 об/мин, 132 Н .м, при 3800 об/мин.) Модернизированный калиновский двигатель. Устанавливается на гранте стандарт и с недавнего времени на калине/самаре-2. Модернизированный узел получил более длинные каналы, что позволило поднять крутящий момент, приблизившись к показателям шестнадцатиклапанника. Мощность осталась прежней, но этот двиг преобразился благодаря возросшей тяге!

Зеленая линия — Ваз -21116. (1,6 л, 87 л.с. при 5100 об/мин.; 140 Н . м. при 3800 об/мин).
Двигатель, разработанный специально для Лада Гранта (начиная с комплектации «норма»). Благодаря облегченной ШПГ обладает улучшенными по сравнению с 11183-50 характеристиками.

Красная линия — Ваз-21126. (1,6 л, 98 л.с. при 5600 об/мин; 145 Н . м при 4000 об/мин). Тот самый приоровский двигатель.

И что наблюдаем? Приородвиг выстреливает только начиная с 3500 об./мин, т.е. лишь на трассе можно в полной мере ощутить его мощь. В районе 4000 он очень силен. А до 2500 сливает гранте очень сильно.
Но движок гранты нормы и впрямь удивил. Мощная тяга прямо с низов не оставляет шанса на светофоре не только приоре, но и многим иномаркам классом выше. Приора в городе не может конкурировать с грантой.

Правда я здесь не учитывал передаточное соотношение главной пары, будем считать, что оно одинаковое везде.
Может быть в результате прочтения, вы определитесь со своими предпочтениями, какой двигатель, 8 или 16 кл. вам подойдет при покупке ваза.


Двигатель Приора характеристики

Годы выпуска – (2007 – наши дни)
Материал блока цилиндров – чугун
Система питания – инжектор
Тип – рядный
Количество цилиндров – 4
Клапанов на цилиндр – 4
Ход поршня – 75,6мм
Диаметр цилиндра – 82мм
Степень сжатия – 11
Объем двигателя приора – 1597 см. куб.
Мощность двигателя лада приора – 98 л.с. /5600 об.мин
Крутящий момент – 145Нм/4000 об.мин
Топливо – АИ95
Расход топлива — город 9,8л. | трасса 5,4 л. | смешанн. 7,2 л/100 км

Расход масла в двигателе Приора– 50 г/1000 км
Вес двигателя приоры — 115 кг
Геометрические размеры двигателя приора 21126 (ДхШхВ), мм —
Масло в двигатель лада приора 21126:
5W-30
5W-40
10W-40
15W40
Сколько масла в двигателе приоры : 3,5л.
При земене лить 3-3,2л.

Ресурс двигателя Приора:
1. По данным завода – 200 тыс. км
2. На практике – 200 тыс. км

ТЮНИНГ
Потенциал – 400+ л.с.
Без потери ресурса – до 120 л.с.

Неисправности и ремонт двигателя Приора 21126

Двигатель 21126 это продолжение десяточного мотора ВАЗ 21124, но уже с облегченной на 39% ШПГ производства Federal Mogul, лунки под клапаны стали меньше, другой ремень привода ГРМ с автоматическим натяжителем, благодаря которому решена проблема подтягивания ремня на 124 блоке. Сам блок двигателя приора тоже претерпел небольшие изменения, вроде более качественной обработки поверхн остей, хонингование цилиндров теперь производится в соответствии с более жесткими требованиями компании Federal Mogul. На этом же блоке над картером сцепления располагается место с номером двигателя приора, чтоб увидеть его, нужно снять воздушный фильтр и вооружиться небольшим зеркалом.

Двигатель ВАЗ 21126 1,6 л. инжекторный рядный 4-х цилиндровый с верхним расположением распределительных валов, газораспределительный механизм имеет ременный привод. Ресурс мотора 21126 приора, по данным завода изготовителя составляет 200 тыс. км, сколько ходит двигатель на практике… как повезет, в среднем примерно так и есть.
Кроме того, существует облегченный вариант этого мотора — калина мотор 1.4 ВАЗ 11194 , так же спортивный форсированный вариант — двигатель ВАЗ 21126-77 120 л.с., статья о нем находится ТУТ .
Из недостатков данного силового агрегата стоит отметить неустойчивую работу, потерю мощности, ремень грм. Причинами неустойчивой работы и отказа запускаться может быть проблемы с давлением топлива, нарушение работы ГРМ, неисправность датчиков, подсос воздуха через шланги, неисправность дроссельной заслонки. Потеря мощности может быть связана с низкой компрессией в цилиндрах из-за прогоревшей прокладки, износ цилиндров, поршневых колец, прогорание поршней.
Значительный недостаток – двигатель приоры 21126 гнет клапаны. Решение проблемы – замена поршней на безвтыковые.
Тем не менее, приора мотор на данный момент один из самых совершенных отечественных двигателей, возможно надежность похуже, чем у 124-го, но мотор так же очень неплохой и достаточно мощный для комфортного передвижения в городе. В 2013 году вышла модернизированная версия этого мотора, маркировка нового двигателя приоры ВАЗ 21127, статья о нем находится ЗДЕСЬ.

В 2015 году начался выпуск спортивного двигателя НФР под названием 21126-81, который использовал базу 21126. А с 2016 года доступны автомобили с 1.8 литровыми моторами 21179, который также использовался 126-ой блок.

Самые основные неисправности 126 мотора

Перейдем к неисправностям и недостаткам, что делать если приора двигатель троит, иногда промывка форсунок решает вопрос, возможно дело в свечах или в катушке зажигания, но обычное дело в данном случае померять компрессию чтоб отбросить проблему прогара клапана. Но самый дешевый вариант заехать в сервис на диагностику.
Еще одна распространенная проблема когда плавают обороты двигателя приора 21126 и двигатель работает неровно, обычная болезнь вазовских шеснадцати клапанников, ваш ДМРВ сдох! Не сдох? Тогда прочищайте дроссельную заслонку, есть вероятность что просит замены ДПДЗ(датчик положения дроссельной заслонки), возможно приехал РХХ(регулятор холостого хода).
Что делать если машина не прогревается до рабочей температуры, возможно проблема в термостате или слишком сильные морозы, тогда придется колхозить картонку на решетку радиатора 😀 По поводу перегревов и прогревов, нужно ли прогревать двигатель? Ответ: хуже точно не будет, прогрейте 2-3 минуты и все будет хорошо.
Вернемся к косякам и проблемам моторов, ваш приора двигатель не заводится, проблема может быть в аккумуляторе, стартере, катушке зажигания, свечах зажигания, бензонасосе, топливном фильтре или регуляторе давления топлива.
Следующая проблема, шумит и стучит двигатель приоры, это встречается на всех двигателях Лада. Проблема в гидрокомпенсаторах, могут стучать шатунные и коренные подшипники(это уже серьезно) либо сами поршни.
Ощущаете вибрацию в двигателе приора, дело в проводах высоковольтных или в РХХ, возможно форсунки загадились.

Тюнинг двигателя Приоры 21126 1,6 16V


Чип тюнинг двигателя Приоры

В качестве баловства можно поиграться со спорт прошивками, но явного улучшения не будет, как правильно поднимать мощность смотрим ниже.

Тюнинг мотора Приоры для города

Ходят легенды, что двигатель Приоры выдает 105, 110 и даже 120 л.с, а мощность занизили для снижения налога, даже проводились различные замеры в которых авто выдавало подобную мощность… чему верить каждый решает сам, остановимся на показателях заявленных заводом изготовителем. Итак, как увеличить мощность двигателя приоры, как зарядить ее не прибегая ни к чему особенному, для небольшой прибавки нужно дать мотору свободно дышать. Ставим ресивер, выхлоп 4-2-1, дроссельную заслонку 54-56 мм получаем около 120 л.с., что для города вполне себе ничего.
Форсирование двигателя приоры не будет полноценным без спортивных распредвалов, например валики СТИ-3 с вышеописанной конфигурацией обеспечат около 140 л.с. и это будет быстро, отличный городской мотор.
Доработка двигателя приоры идет дальше, пиленая ГБЦ, валы Стольников 9.15 316, легкие клапаны, форсунки 440сс и ваш автомобиль легко выдает уже более 150-160 л.с.

Компрессор на Приору

Альтернативный метод получения подобной мощности – установка компрессора, например самый популярный вариант это Авто Турбо кит на базее ПК-23-1, данный компрессор легко устанавливается на 16 клапанный двигатель приоры, но с понижением степени сжатия. Дальше есть 3 варианта:
1. Самый популярный, понизить СЖ прокладкой от двенашки, поставить этот компрессор, выхлоп на 51 трубе, форсунки бош 107, устанавливаем и едем на трассу смотреть как машина валит. А машина не очень то и валит… потом бежать продавать компрессор, писать что Автотурбо не едет и все такое… не наш вариант.
2. Понижаем СЖ установкой толстой прокладки ГБЦ от 2112 , для питерского нагнеталея в давлением 0,5 бар этого будет достаточно, подбираем оптимальные узкофазные валы (Нуждин 8.8 или подобные), выхлоп 51 труба, форсунки волга BOSCH 107, ресивер и дроссельная заслонка стандарт. Для полного отжима конфигурации отдаем ГБЦ на распил каналов, устанавливаем увеличенные легкие клапана, это не дорого и даст дополнительную мощность во всем диапазоне. Все это дело нужно настраивать онлайн! Получим отличный валящий в любом (!) диапазоне мотор с мощностю более 150-160л.с.
3. Понижаем СЖ заменой поршневой на тюнинговую под турбо, можно поставить проверенную нивовскую поршню с лужей под турбо на шатунах 2110, на такой конфиг можно поставить более производительный компрессор, мерседесовский например, дуть 1-1,5 бара с мощностью далеко за 200+ л.с. и валить как дьявол! )
Плюсом конфига является возможность в будущем установить на него турбину и задуть хоть все 300+ л.с. если поршневая не разлетиться к чертям))

Расточка двигателя Приоры или как увеличить объем

Начнем с того, как не нужно увеличивать объем, примером будет известный двигатель ВАЗ 21128, не делайте так)). Один из самых простых вариантов увеличить объем установить мотокомплект, например СТИ, выбираем его для нашего блока 197,1 мм, но не забывайте про косяки 128-го мотора, не спешите ставить длинноходное колено. Можно пойти другим путем и приобрести высокий блок 199,5 мм приора, 80 мм коленвал, расточить цилиндры до 84мм и шатун 135,1 мм палец 19 мм, это в сумме даст 1,8 объем и без ущерба R/S, мотор можно будет свободно крутить, ставить злые валы и отжимать больше мощности нежели на обычном 1.6л. Чтоб раскрутить ваш мотор еще больше можно нарастить стандартный блок плитой, как это делать, как это крутится на 4-х дроссельном впуск и широких валах и главное, как это едет показано в видео ниже, смотрим:

Внимание МАТ (18+)

Приора на дросселях

Для повышения стабильности работы движка и отклика педали газа ставят 4 дросселя на впуск. Суть в том, что каждый цилиндр получает свою дроссельную заслонку и благодаря этому пропадают резонансные колебания воздуха между цилиндрами. Имеем более стабильную работу мотора от низов до верхов. Самый народный метод это установка 4-х дроссельного впуска от Toyota Levin на ВАЗ. Необходимо приобрести: сам узел, изготовить коллектор-переходник и дудки, дополнительно к этому нужен фильтр нулевик, форсунки бош 360сс, ДАД (датчик абсолютного давления), регулятор давления топлива, в алы широкие(фаза за 300), пилим каналы ГБЦ 40/35, легкие клапаны, пружины опель, жесткие толкатели, выхлоп паук 4-2-1 на 51 трубе, а лучше на 63 трубе.
В продаже встречаются готовые комплекты 4-х дроссельного впуска, которые вполне годятся к использованию.
С правильной конфигурацией приора мотор выдает порядка 180-200 л.с . и больше. Для выхода за пределы 200 л.с. на ваз атмосфере, нужно брать валы вроде СТИ Спорт 8 и раскручивать за 10.000 об/мин, ваш мотор выдаст более 220-230 л.с. и это будет уже совсем адский драговый корч.
К недостаткам дросселей, можно отнести сокращение ресурса двигателя и это неудивительно, ведь даже городские движки на дудках крутятся более 8000-9000 и более об/мин, так что постоянных поломок и ремонта двигателя 21126 приора вам не избежать.

Приора турбо двигатель

Много существует методов постройки турбо приор, посмотрим городской вариант, как более приспосбленный к эксплуатации. Такие варианты чаще всего строятся на турбине TD04L, нива поршни с проточками, валы идеально Стольников 8.9 можно УСА 9.12 или подобные, форсунки 440сс, 128 ресивер, 56 заслонка, выхлоп на 63 мм трубе. Все это барахло даст более 250 л.с., а как это будет ехать смотрим видео

Внимание МАТ (18+)


А что насчет нешуточного валилова? Для постройки таких моторов низ оставляем тот же на усиленном блоке, голова пиленная, валы Нуждин 9.6 или подобные, жесткие шпильки от 8 клапанника, насос более 300 л/ч, форсунки плюс-минус 800сс, турбину ставим TD05, выхлоп прямоточный на 63 трубе. Этот набор железа сможет надуть в ваш моторчик приоры 400-420 л.с., для легкой машины весом чуть больше тонны этого хватит чтоб взлететь в космос)

РЕЙТИНГ ДВИГАТЕЛЯ: 3+

Максимальный крутящий момент, Н*м (кг*м) при об./мин. Lada Priora

Крутящий момент намного реже интересует покупателей, нежели мощность двигателя, чаще им интересуются фанаты бездорожья. С точки зрения физики, крутящий момент важнее.

Крутящий момент автомобиля Lada Priora разный — от 140 (14) / 3800 до 148 (15) / 4200 км/ч. Это зависит от мотора и в редних случаях от электронных ограничителей Lada Priora.

Для примера Максимальный крутящий момент, Н*м (кг*м) при об./мин. у конкурентов Lada Priora:

  • Renault Logan – 134 (14) / 2800;
  • Chevrolet Aveo – 155 (16) / 4000;
  • Daewoo Nexia – 123 (13) / 3200;
  • Chevrolet Lanos – 130 (13) / 3400;

Lada Priora

К обзору→
Комплектация Максимальный крутящий момент, Н*м (кг*м) при об./мин. Индекс мотора
Стандарт 21702-40-050 140 (14) / 3800 ВАЗ-21116
Стандарт 21702-30-040 140 (14) / 3800 ВАЗ-21116
Норма 21703-32-054 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-057 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-054 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-043 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-049 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-045 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-047 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Люкс 21703-33-046 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Норма 21703-31-044 145 (15) / 4000 ВАЗ-21126
Comfort 21705-42-058 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Image 21705-45-058 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма Climate 21705-41-058 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма Black Edition 21705-44-057 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма Climate 21705-41-057 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма White Edition 21705-45-057 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма 21705-41-055 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21705-41-055 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21705-41-057 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21705-34-051 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма 21705-31-075 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21705-33-051 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма 21705-31-055 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма 21705-31-057 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21705-33-043 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма 21705-31-058 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21703-33-056 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Норма 21705-31-059 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127
Люкс 21703-33-053 148 (15) / 4200 ВАЗ-21127

Максимальный крутящий момент, Н*м (кг*м) при об./мин. у конкурентов

Автомобиль Комплектация Максимальный крутящий момент, Н*м (кг*м) при об./мин.
Renault Logan 1.6 MT Access 134 (14) / 2800 Посмотреть
Chevrolet Aveo 1.6 MT LS 155 (16) / 4000 Посмотреть
Daewoo Nexia 1.5 SOHC MT HC19 Business 123 (13) / 3200 Посмотреть
Chevrolet Lanos 1.5 MT S 130 (13) / 3400 Посмотреть

Другие параметры Lada Priora

Размеры и вес автомобиля Lada Priora Дорожный просвет (клиренс) Lada Priora Мощность двигателя Lada Priora Максимальная скорость Lada Priora Объем багажника автомобиля Lada Priora Объем двигателя Lada Priora Объем топливного бака Lada Priora Разгон до 100 км/ч Lada Priora Расход топлива Lada Priora Тип привода Lada Priora Коробка передач в Lada Priora Сколько мест в Lada Priora

Новый двигатель Лада Приора рестайлинг 106 л.с., ГРМ Lada Priora, гнет ли клапана, при обрыве ремня?

Рестайлинговая Лада Приора получила новый двигатель мощностью 106 л.с. Точнее это модернизированный силовой агрегат, который предлагался и ранее. Более подробно о новом силовом агрегате Lada Priora читаем далее.

Итак, бензиновый 16 клапанный 4 цилиндровый мотор ВАЗ-21126, который устанавливали на Приоры ранее не выдавал более 98 л.с. Но как выяснилось ресурсы для увеличения мощности нашлись, и в результате некоторых доработок мотор, который теперь имеет индекс ВАЗ-21127, спокойно выдает 106 лошадиных сил, а по неофициальным данным даже чуть больше. Соответственно и крутящий момент возрос.

Каким образом удалось увеличить мощность силового агрегата для новой Лада Приора, при этом даже немного уменьшив расход топлива. Ответ прост, конструкторы применили новую впускную систему. При низких оборотах двигателя подача воздуха идет по более длинным впускным каналам, а с ростом оборотов наоборот — по коротким. То есть меняется состав топливной смести с обедненной к обогащенной и наоборот. Это позволило увеличить мощность практически во всех диапазонах работы двигателя Lada Priora. Подобную систему называют динамическим или пассивным наддувом, то есть без использовании традиционной турбины.

Что касается механизма привода ГРМ, то у всех моторов Приора стоит ремень. Что касается нового двигателя ВАЗ-21127 повышенной мощности, то как и в случае с прародителем ВАЗ-21126, при обрыве ремня ГРМ клапана гнутся без вариантов. В итоге, довольно дорогостоящий ремонт. Характеристики обоих силовых агрегатов Lada Priora, чуть ниже.

Характеристики двигателя ВАЗ-21126 (98 л.с.)

  • Рабочий объем — 1596 см3
  • Количество цилиндров/клапанов — 4/16
  • Мощность л.с/кВт — 98/72 при 5600 оборотах в минуту
  • Крутящий момент — 145 Нм при 4000 оборотах в минуту
  • Максимальная скорость — 183 километров в час
  • Разгон до первой сотни — 11,5 секунд
  • Расход топлива в смешанном цикле — 6,9 литра

Характеристики двигателя ВАЗ-21127 (106 л.с.)

  • Рабочий объем — 1596 см3
  • Количество цилиндров/клапанов — 4/16
  • Мощность л.с/кВт — 106/78 при 5800 оборотах в минуту
  • Крутящий момент — 148 Нм при 4200 оборотах в минуту
  • Максимальная скорость — 183 километров в час
  • Разгон до первой сотни — 11,5 секунд
  • Расход топлива в смешанном цикле — 6,8 литра

В качестве коробки с этими моторами по прежнему предлагается 5 ступенчатая механика. Долгожданный автомат может появится уже к осени 2014 года. При этом производитель обещает не просто гидротрансформатор, который стоит на Калине и Гранте, а продвинутую роботизированную коробку. Будем надеяться, что Приора с АКПП не заставит себя ждать.

На Lada установят новые двигатели


Установка нового двигателя для автомобилей Lada начнется на АВТОВАЗе в мае этого года. Производство силового агрегата уже началось.

Новый мотор ВАЗ-21127 стал модификацией предыдущей версии ВАЗ-21126. По словам директора механосборочного производства АВТОВАЗа Владимира Бокка, в новой модели значительно улучшены технические характеристики .

Мощность нового двигателя увеличена с 98 до 106 лошадиных сил, максимальный крутящий момент увеличился со 145 до 148 Нм, вырос на 10% крутящий момент на низких оборотах — в диапазоне от 1000 до 2500 оборотов в минуту.

Такие показатели играют важную роль в городском режиме езды. Новые характеристики двигателя хорошо скажутся и при работе с автоматической коробкой передач, передает портал TLTnews.ru.

Любопытно, что новых параметров удалось достичь без увеличения расхода топлива и с сохранением ресурса силового агрегата, который составляет 200 тыс. км пробега.

В июне новую модель мотора поставят на Lada Priora, Lada Granta и Lada Kalina.

АВТОВАЗ – один из крупнейших производителей легковых автомобилей в России и Восточной Европе. Предприятие является градообразующим для города Тольятти Самарской области. Численность сотрудников составляет около 68 тыс. человек.

 

События, связанные с этим
26 апреля 2013

На Lada установят новые двигатели

Размеры двигателей Lada Priora — Таблицы размеров

I 1.6 AT (2014 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — 2014)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность87 (л.с.)
При оборотах5100
Крутящий момент140/3800 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр2
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.8 MT (2014 — н.в.)
Объем двигателя1774 (см3)
Мощность123 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент165/4000 (н м)
Газораспределительный механизмDOHC
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня84 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 AT (2014 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — 2014)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность87 (л.с.)
При оборотах5100
Крутящий момент140/3800 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр2
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.8 MT (2014 — н.в.)
Объем двигателя1774 (см3)
Мощность123 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент165/4000 (н м)
Газораспределительный механизмDOHC
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня84 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.6 AT (2014 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность106 (л.с.)
При оборотах5800
Крутящий момент148/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
I 1.6 MT (2013 — н.в.)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.8 MT (2014 — н.в.)
Объем двигателя1774 (см3)
Мощность123 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент165/4000 (н м)
Газораспределительный механизмDOHC
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня84 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 MT (2010 — 2013)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.6 MT (2009 — 2013)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.6 MT (2008 — 2013)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность81 (л.с.)
При оборотах5200
Крутящий момент120/2700 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр2
I 1.6 MT (2011 — 2013)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность87 (л.с.)
При оборотах5100
Крутящий момент140/3800 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр2
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 MT (2008 — 2013)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I 1.6 MT (2007 — 2013)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность81 (л.с.)
При оборотах5200
Крутящий момент120/2700 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр2
I 1.6 MT (2011 — 2013)
Объем двигателя1596 (см3)
Мощность87 (л.с.)
При оборотах5100
Крутящий момент140/3800 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр2
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия10.5
I 1.6 MT (2007 — 2013)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I Premier 1.6 MT (2008 — 2012)
Объем двигателя1597 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах5600
Крутящий момент145/4000 (н м)
Количество цилиндров4
Количество клапанов на цилиндр4
Диаметр цилиндра82 (мм)
Ход поршня75.6 (мм)
Степень сжатия11
I Premier 1.8 MT (2008 — 2012)
Объем двигателя1796 (см3)
Мощность98 (л.с.)
При оборотах4800
Крутящий момент160/3000 (н м)
Газораспределительный механизмOHC
Количество цилиндров4

Шины, диски для ВАЗ Приора в Омске | Крутящий момент

Зачастую параметры шин и дисков автомобилей различных марок отличаются друг от друга (диаметр центрального отверстия, сверловка крепежных отверстий, вылет и т.д.), более того даже для различных моделей автомобилей одного автопроизводителя характеристики колес могут отличаться от модели к модели. Это также справедливо и для ВАЗ Приора.

Каждая модель автомобиля проектируется, испытывается и должна эксплуатироваться на шинах и дисках, рассчитанных на определенные нагрузки, обладающих определенными свойствами и характеристиками, все это очень сильно влияет на срок службы вашего автомобиля, его надежность. Несоблюдение данных рекомендаций может привести к потере гарантии на ваш автомобиль, данной автопроизводителем. Но главное и самое ценное, на что влияет использование «правильных» шин и дисков для ВАЗ Приора – это Ваша безопасность!

Поэтому при выборе шин и дисков мы настоятельно рекомендуем Вам соблюдать данные рекомендации!

Купить шины и диски для ВАЗ Приора.

Если вы хотите купить шины или диски для ВАЗ Приора одного из рекомендованных в справочнике размеров, после уточнения параметров шин или дисков — просто нажмите на ссылку интересущего Вас размера. После этого Вы перейдете в соответствующий раздел каталога интернет-магазина Крутящий момент, где сможете ознакомиться с ассортиментом шин или дисков, а также сделать заказ.

Если Вы испытываете любые трудности с выбором шин или дисков для Вашего автомобиля, или информация, приведенная в справочнике ниже Вам не ясна — позвоните нам по телефону 8-913-663-63-63 и мы Вам с удовольствием поможем!

Справочник параметров (размеров) шин и дисков для ВАЗ Приора.

Данный справочник предоставляет информацию по рекомендованным производителями размерам шин, дисков и параметрам крепежа для автомобиля ВАЗ Приора, а также по размерам шин и дисков для тюнинга. Воспользуйтесь этим справочником для того чтобы узнать параметры.

После уточнения параметров шин или дисков Вы можете перейти в соответствующий раздел сайта магазина Крутящий момент для выбора подходящих товаров, нажав на ссылку с указанием интересующего Вас размера.

Подбираем шины и диски для ВАЗ Приора

Выберите пожалуйста год производства автомобиля из представленных ниже

Обращаем Ваше внимание на то, что приведенные сведения носят исключительно справочный характер. Интернет магазин Крутящий момент не может гарантировать достоверность данных сведений, наиболее точную информацию можно получить в руководстве пользователя Вашего автомобиля или у официального дилера.

Если Вам необходимы оригинальные диски (с параметрами, рекомендованными производителем автомобиля и обеспечивающими сохранение гарантии на автомобиль), рекомендуем рассматривать диски таких производитей, как Replay и FR Replica.

Отличия деталей и характеристик двигателей 21124 и 21126 Лада Приора (ВАЗ 2170, 2171, 2172)

Перечень оригинальных узлов и деталей основного производства
№п/п Обозначение Наименование Особенности конструкции Примечания
1 2 3 4 5
1 21126-1000450 Двигатель в сборе Двигатель с рабочим объемом до 1,6 л (1597см3). Оптимизированный КШМ в отношении массы, механических потерь и долговечности. Ресурс двигателя увеличен до 200 тысяч км пробега. Для обеспечения ресурса введены: автоматический натяжитель ремня привода ГРМ, металлические прокладки газопроводов и ГБЦ, оригинальные сальники коленчатого вала, модернизированный водяной насос.Труба приемная глушителя с нейтрализатором в сборе оригинальной конструкции с уменьшенным гидравлическим сопротивлением. МСП
2 21 126-1002015 Блок цилиндров База 11193. Введены: платохонингование по спецификации ф.GOETZE, три класса по диаметру цилиндров вместо пяти. МСП
3 21 126-1003015 Головка цилиндров База 21124. Изменена высота бобышек под установку привода ГРМ и глубина бобышек под установку натяжного ролика для комплектации с ГУР и КК. МСП
4 2110-1005120 Маховик Доработка фаски под увеличенные габариты демпфера ведомого диска пр-ва «ВИС» МТП, МСП
5 2112-1011052-01 Крышка масляного насоса Доработка отливки под заднюю реборду шкива коленчатого вала МТП
Перечень комплектующих изделий
1. 21 126-1003020 Прокладка головки цилиндров Металлическая двухслойная под диаметр цилиндра 82 мм, толщиной 0,43мм Federal Mogul
2. 21 126-1004010 Шатун и поршень в сборе (включая поршневые кольца, поршневой палец, стопорные кольца) Оригинальная конструкция со сниженной высотой поршня и увеличенной длиной шатуна, диаметр поршня 82мм Federal Mogul
3. 11 194-1004058 Вкладыш шатуна Оригинальный, шириной 17,2 мм Federal Mogul
4. 21 126-1005030 Шкив зубчатый коленчатого вала 1-й этап производства Оригинальный, с задней ребордой для улучшения осевой фиксации ремня, профиль зубьев HTD II (RU) ДЗПМ, Димит-ровград
5. 21 126-1005032 Шкив зубчатый коленчатого вала. 2-й этап производстваОригинальный шкив с возможностью углового перемещения внешней зубчатой части, с задней ребордой для улучшения осевой фиксации ремня, профиль зубьев HTD II (RU) ДЗПМ, Димит-ровград
6. 21 126-1005034 Сальник коленчатого вала передний Оригинальный, с увеличенным ресурсом Freudenberg
7. 21 126-1005160 Сальник коленчатого вала задний Оригинальный, с увеличенным ресурсом Freudenberg
8. 21 126-1005317 Шайба дистанционная Новая деталь, улучшение осевой фиксации ремня — рекомендация ф.GATES УВК
9 21126-1006020 Шкив распредвала впускной Замена зубчатого профиля RPP+ на HTD II (RU), изменение положения шпонпаза ДЗПМ, Димит-ровград
10 21126-1006031 Шкив распредвала выпускной Замена зубчатого профиля RPP+ на HTD II (RU), изменение положения шпонпаза ДЗПМ, Димит-ровград
11 21126-1006040 Ремень зубчатый Оригинальный с увеличенным ресурсом GATES; DAYCO
12 21126-1006135 Ролик опорный Оригинальный с увеличенным ресурсом GATES; DAYCO
13 21126-1006209 Крышка защитная зубчатого ремня задняя в сборе База 21124 с доработкой оснастки под установку механизма натяжения зубчатого ремня; улучшение пылезащиты привода ГРМ «Пластик» г.Челябинск; Пластполимер» г.Пермь
14 21124-1006209 Крышка защитная зубчатого ремня задняя в сборе Увеличение отверстий под бобышки увеличенного диаметра на головке цилиндров До освое-ия 211261006209 (только для 21126)
15 21124-1006226 Крышка защитная зубчатого ремня передняя верхняя в сборе Изменение формы под натяжитель и ролик ф.Гейтс До освое-ия 211261006226 (только для 21126)
16 21126-1006218 Крышка защитная передняя верхняя в сборе База 21124 с доработкой оснастки под установку в авт. «Калина»; улучшение пылезащиты привода ГРМ « «Пластик» г.Челябинск; Пластполимер» г.Пермь
17 21126-1006226 Крышка защитная передняя верхняя в сборе База 21124 с доработкой оснастки под установку механизма натяжения зубчатого ремня; улучшение пылезащиты привода ГРМ « «Пластик» г.Челябинск; Пластполимер» г.Пермь
18 21126-1006238 Автоматический натяжитель зубчатого ремня Автоматический натяжитель зубчатого ремня без дополнительной фиксации на головке GATES; DAYCO
19 2112-100701002 Клапан впускной По КД 2112. Дополнительный поставщик из-за нехватки производственных мощностей определяется
20 2112-100701202 Клапан выпускной По КД 2112. Дополнительный поставщик из-за нехватки производственных мощностей определяется
21 21124-100808901 Прокладка газопроводов Оригинальная, с увеличенным ресурсом и меньшей стоимостью Federal Mogul
22 11186-1008650 Экран модуля впуска в сборе Оригинальный из полиамида 6 «Пластик» Сызрань, «Пластик» Челябинск
23 11194-1203008,11194-120300801 Труба приемная глушителя с нейтрализатором в сборе, Евро-4 Оригинальная с уменьшенным гидравлическим сопротивлением РосКа-тАвто г.Тольятти; DELPHI-RAC
24 11194-120300810,11194-120300811 Труба приемная глушителя с нейтрализатором в сборе, Евро-3 Оригинальная с уменьшенным гидравлическим сопротивлением РосКа-т Авто г.Тольятти; DELPHI-RAC
25 11194-1203040 Кронштейн приемной трубы в сборе Оригинальный, улучшение технологии сборки автомобиля УВК
26 11194-1203044 Опора кронштейна приемной трубы в сборе Оригинальная, улучшение технологии сборки автомобиля УВК
27 21126-1307010 Насос водяной в сборе Оригинальные подшипник и сальник с увеличенным ресурсом, шкив с профилем зубьев HTD II (RU) SKF; KS; SIL

Болезненность мышц и изменения пикового крутящего момента после бега по скоростному спуску после предшествующего изокинетического эксцентрического упражнения

Непривычные упражнения (обычно эксцентрического характера) часто сопровождаются отсроченной болезненностью мышц (DOMS). Предыдущие исследования показали, что предшествующая эксцентрическая активность оказывает тренировочный эффект, который уменьшает DOMS и морфологические изменения. Цель этого исследования состояла в том, чтобы изучить влияние предыдущего цикла максимальных изокинетических эксцентрических упражнений на DOMS, потерю силы и изменения креатинкиназы (КК) плазмы после спуска.Десять субъектов мужского пола со средним (+/- SD) возрастом 22,5 +/- 2,8 года, массой тела 62,67 +/- 0,05 кг и ростом 176 +/- 3 см были распределены либо в группу лечения, либо в контрольную группу. . Группа лечения выполнила 100 максимальных эксцентрических активаций разгибателей колена в доминирующей ноге при 0,52 рад с-1. Две недели спустя был проведен спуск на беговой дорожке с механическим приводом. Он состоял из пяти подходов по 8 минут при градиенте -10% при скорости, соответствующей 80% прогнозируемой максимальной частоты сердечных сокращений.Нетренированная группа выполняла спуск, как указано выше, но без предварительной изокинетической сессии. Измерения болезненности, активность CK в плазме и измерения концентрического и эксцентрического изокинетического пикового крутящего момента разгибателей колена при 0,52 и 2,83 рад с-1 регистрировались до, сразу после и через 2, 4 и 7 дней после каждого протокола. Изокинетический протокол вызывал увеличение (P < 0,01) CK и болезненности и снижение (P < 0,05) концентрического и эксцентрического крутящего момента на обеих скоростях в группе лечения.После скоростного спуска снижение пикового крутящего момента (P < 0,01) наблюдалось в эксцентрическом и концентрическом режимах при обеих изокинетических скоростях в контрольной группе. В экспериментальной группе снижение пикового крутящего момента происходило только при более высокой эксцентрической скорости. За исключением более высокой эксцентрической скорости, снижение пикового крутящего момента было больше в контрольной группе во всех тестах изокинетической силы после тренировки. В тренированной группе мышц-разгибателей коленного сустава болезненность была меньше (P < 0,01).Пиковый крутящий момент также вернулся к значениям до спуска ранее для тренированной группы. Несмотря на то, что активность КК в плазме увеличилась в обеих группах после бега по скоростному спуску, в тренированной группе она была намного ниже (P < 0,01). Результаты показывают, что предварительная изокинетическая эксцентрическая тренировка уменьшает повреждение мышц, уменьшает степень потери силы и уменьшает ощущение DOMS после бега под уклон.

8 факторов, которые следует учитывать перед покупкой динамометрического ключа

Покупка динамометрического ключа может показаться простой задачей, но если вы не знаете, на какие функции обращать внимание, она может оказаться сложной.Поскольку это точный инструмент, вам необходимо сосредоточиться на ключевых факторах, которые будут определять его долговечность и функциональную точность.

Независимо от вашего выбора, помните, что калибровка динамометрического ключа необходима для обеспечения точности.

8 важных факторов, которые следует учитывать

Торговая марка

Хороший бренд будет долговечным и будет давать точные результаты, в то время как посредственный бренд может легко сломаться или повредиться.

Регулярная калибровка динамометрического ключа необходима даже для лучших марок.

Типы

Существует как минимум 3 типа динамометрических ключей, которые вы можете выбрать в зависимости от предлагаемых ими функций:

  1. Тип балки – самый старый тип
  2. Цифровой гаечный ключ — имеет громкое уведомление при применении правильного крутящего момента и имеет отличную память. Предпочтительно для общих автомобильных работ
  3. Динамометрический ключ со сменной головкой

Цена

Динамометрические ключи

доступны по разным ценам.Некоторые предлагают больше функций по высокой цене, другие могут стоить недорого из-за меньшего количества функций.

Не жертвуйте функциями ради цены. Инвестирование в высококачественный и многофункциональный ключ того стоит.

Качество  

Использование высококачественного крутящего момента позволит избежать неэффективности и сэкономить деньги, поскольку его нельзя легко повредить.

Если вы используете динамометрический ключ некачественного качества, это также повлияет на качество проекта.Гаечный ключ легко повредить и в долгосрочной перспективе будет стоить дороже.

Размер  

Существует четыре различных размера квадратной головки, каждый из которых соответствует разным диапазонам крутящего момента и функциям.

  • Привод 1/4 дюйма: подходит для небольших гаек и болтов, например, на садовом оборудовании, велосипедах и мотоциклах. Они развивают крутящий момент от 4 до 21 фут-фунт.
  • Привод 3/8 дюйма: подходит для большинства автомобилей, таких как легковые автомобили, легкие грузовики и легковые автомобили.Они производят крутящий момент от 15 до 75 ft-lb . Это самый универсальный размер и охватывает широкий спектр функций.
  • Привод 1/2 дюйма: закрывает более крупные гайки и болты, например, в опорах двигателя и подвесках.
  • Привод 3/4 дюйма: необходим для специальных применений, таких как большие грузовые самолеты и тракторные прицепы.

Точность и калибровка

Динамометрические ключи

имеют разную точность. Выбирайте ключ с точностью плюс-минус 5%.

Проверьте дату и точность калибровки динамометрического ключа в соответствии с настройками производителя.

Когда динамометрический ключ хорошо откалиброван, на нем будет четко видна шкала.

Хранение

Срок службы и точность динамометрического ключа зависят от того, насколько правильно он хранится. Большинство динамометрических ключей поставляются с футлярами для хранения, но если их нет, немедленно купите футляр. Это помогло бы защитить калибраторы.

Материалы  

Материалы, из которых изготовлены ключи, определяют их долговечность.Покупайте гаечные ключи из прочных металлических материалов, так как они служат дольше. Избегайте пластиковых, так как они легко ломаются.

Как только вы определите, для каких функций вам нужен гаечный ключ, вы сможете сделать осознанный выбор. Учитывайте вышеперечисленные факторы и приобретайте динамометрический ключ, наиболее подходящий для ваших нужд.

Шесть факторов, которые необходимо учитывать перед выбором динамометрического ключа

 

Автор: Марк Эдмундс
Менеджер по продукту | Snap-on Industrial

Знаете ли вы, что некоторые компании начали ограничивать техников от ручного крутящего момента свыше 600 фунтов из-за проблем с эргономикой? Важно практиковать безопасные методы работы с инструментами.

Существует мнение, что приложение крутящего момента к крепежу интуитивно понятно и что это может сделать каждый. Что ж, каждый может, но способность делать это правильно — это то, что имеет значение, и именно здесь выбор правильного динамометрического ключа имеет решающее значение.

Динамометрические ключи

бывают всех форм и размеров и предназначены для конкретных применений. Существует шесть ключевых факторов, которые следует учитывать при выборе динамометрического инструмента:

1. Требуемый крутящий момент
2. Данные, прослеживаемость и защита от ошибок
3. Скорость и точность
4. Доступные источники питания
5. Бюджет
6. Сертификация

Кроме того, доступна сертификация крутящего момента для дополнительного обучения правильному использованию крутящего момента. Оценка ваших потребностей в крутящем моменте по сравнению с этими факторами поможет вам каждый раз выбирать лучший инструмент.

1. Требования к крутящему моменту
Первым шагом в выборе правильного динамометрического ключа является определение диапазона крутящего момента для вашего конкретного применения.Если большая часть вашей работы связана с крутящим моментом до 600 фунтов, идеальным выбором может стать традиционный ручной гаечный ключ.

Однако, если в приложении используются более тяжелые болтовые соединения с требованиями к крутящему моменту, превышающими 2000 фунтов крутящего момента, вероятно, потребуются динамометрические инструменты, основанные на других технологиях.

Важно отметить, что, хотя некоторые поставщики ручных динамометрических ключей предлагают инструменты, которые могут работать с усилием до 2000 футо-фунтов, некоторые компании начали ограничивать своих технических специалистов от тяги более 600 футо-фунтов из-за проблем с эргономикой.

Такие инструменты, как ручные мультипликаторы крутящего момента, предлагают техническим специалистам более безопасный способ тянуть вручную более высокие значения крутящего момента. Мультипликаторы крутящего момента часто используются, когда недоступны более мощные инструменты с регулируемым крутящим моментом или в ограниченном пространстве, где динамометрический ключ с более длинной рукояткой нецелесообразен.

2. Данные, прослеживаемость и защита от ошибок
Сбор данных о выполненной работе становится все более важным, поскольку компании осознают, что эти данные могут сделать работу более эффективной и снизить количество человеческих ошибок.Это особенно верно в отношении производства и сборки, когда компании хотят убедиться, что работа была выполнена в соответствии с описанием наряда на работу. Возможность собирать, записывать и документировать эти данные имеет жизненно важное значение.

Электронные динамометрические ключи могут предложить такой уровень функциональности, предоставляя мгновенные данные о точном приложенном крутящем моменте, чего не могут сделать большинство механических ключей.

Чтобы обеспечить правильное выполнение работы, инженер-технолог может предварительно установить параметры или предварительно запрограммировать последовательность крутящего момента, чтобы они выполнялись в точном порядке.Эти типы инноваций значительно уменьшают количество ошибок, что имеет очевидные преимущества для итоговой прибыли.

Даже при техническом обслуживании и промышленном крутящем моменте компаниям требуется электронная документация, чтобы повысить эффективность, уменьшить количество ошибок и доказать, что работа была выполнена правильно. По этим причинам сбор данных, возможность отслеживания и защиты от ошибок являются важными факторами при выборе следующего инструмента для затяжки.

3. Скорость против точности
При приложении контролируемого крутящего момента всегда существует компромисс между скоростью и точностью.Чем медленнее вы тянете ручной динамометрический ключ, тем точнее вы можете быть. То же самое относится и к электроинструментам с регулируемым крутящим моментом; чем быстрее вы применяете крутящий момент, тем менее точным будет инструмент.

Для менее критичных применений крутящего момента в производстве и сборке, где уже может быть заложен большой коэффициент безопасности в общий проект, точность крутящего момента +/- 15% может быть приемлемой. В этих случаях работу можно ускорить с помощью сцепления или маломоментных импульсных инструментов.

Микродинамометрический ключ Snap-on ControlTech представляет собой электронный динамометрический ключ в компактном форм-факторе для использования в приложениях с ограниченным доступом.Узнайте больше в этом видео .

Электронные динамометрические ключи и электроинструменты с датчиками, как правило, обеспечивают наивысшую степень повторяемости и точности для приложений с критическим крутящим моментом. Визуальные предупреждения показывают, когда вы приближаетесь к желаемому значению крутящего момента, что помогает предотвратить превышение крутящего момента. Хотя эти инструменты не такие быстрые, как некоторые технологии крутящего момента, они обеспечивают безопасный баланс скорости и точности.

4. Доступные источники питания
Доступный источник питания также является важным фактором, особенно для удаленных предприятий.Например, ветряная электростанция в сельской местности может не иметь надлежащего источника питания для многих типов электроинструментов с регулируемым крутящим моментом.

Один важный вопрос, который нужно задать: ваш доступный источник питания электрический, пневматический или только человеческие мышцы? Предположим, у вас есть пневматический мультипликатор крутящего момента, но вы не можете обеспечить надлежащее количество воздушного потока и давления. Если это так, инструмент не принесет вам никакой пользы. Также не очень практично таскать тяжелый гидравлический насос на ветряную башню для гидравлических ключей.

Если вы находитесь в очень отдаленном месте и все, что у вас есть, это динамометрический ключ для применения с более высоким крутящим моментом, помните, что мультипликатор крутящего момента является хорошим вариантом.Мультипликаторы крутящего момента с батарейным питанием также являются отличным выбором для удаленных применений.

Определите, куда вас приведет работа, и определите источник питания, чтобы не столкнуться с какими-либо эксплуатационными проблемами
по прибытии на место.

5. Бюджет
Различные типы динамометрических инструментов сильно различаются по функциям и применению, как и их стоимость. Электронные модели, которые предлагают сбор данных и беспроводную связь (для целей управления рабочим процессом), как правило, намного дороже, чем более простые механические версии.

Выбор идеального динамометрического инструмента означает оценку вашего бюджета и сравнение его с вашими наиболее важными потребностями для успешного выполнения работы. К счастью, сейчас доступно больше технологий крутящего момента, чем когда-либо прежде, и можно выбирать из множества вариантов, чтобы получить то, что вам нужно.

Сертификат

Torque преподается в технических школах и общественных колледжах по всей стране. Вы можете узнать больше здесь .

6. Сертификация
Понимание принципов затяжки требует гораздо больше усилий, чем простое закручивание гайки до щелчка.Учебные курсы, такие как сертификация крутящего момента, стали бесценным ресурсом для технических специалистов, позволяющих понять все аспекты использования динамометрических ключей, что делает их более эффективными, опытными и безопасными в работе.

Компания Snap-on разработала сертификационный курс по крутящему моменту, который охватывает три области: теория, применение крутящего момента, соответствующие меры безопасности и правильный гидравлический крутящий момент.

Теория посвящена основам того, что делают различные крепежные детали, как определить марки болтов, марки металлов, а также науке и математике, которые используются в протоколе крепежа.Второй раздел посвящен применению крутящего момента и показывает техническим специалистам, как использовать динамометрические инструменты, как составлять правильные уравнения калибровки и как выполнять регулировку гаечного ключа.

Третий модуль предназначен для приложения гидравлического крутящего момента. Применение гидравлического крутящего момента требует определенных навыков, включая знание гидравлических систем, правильную установку крепежных деталей для этих специализированных применений и соображения безопасности при работе с крупногабаритными крепежными изделиями/оборудованием.

Доступно несколько вариантов, поэтому при выборе динамометрического инструмента лучше подумать стратегически.Это крупная инвестиция, но рассмотрение этих факторов в рамках должной осмотрительности поможет вам сделать правильный выбор.

Wera Tools 074822 Антистатическая микроотвертка с предустановленным крутящим моментом 0,30 Н·м

Wera Kraftform ESD 7451 Отвертка с предустановленным крутящим моментом ESD

Крутящий момент, заводская установка: 0,30 Н·м
Другие предустановленные значения в регулируемом диапазоне могут быть поставлены по запросу (0,30–1,00 Н·м)
Размер наконечника: держатель шестигранных бит 1/4 дюйма (rapidaptor)

Общая длина: 133 мм (5.25″)

Предназначен для затягивания с контролируемым крутящим моментом, чтобы гарантировать безопасность резьбового соединения
Крутящий момент можно легко установить на требуемое значение шкалы вручную без специальных инструментов
Точность измерения +/- 6% в соответствии со стандартом EN ISO 6789
Динамометрические инструменты Wera обладают неограниченным крутящим моментом для ослабления заклинивших винтов.

Предназначены для защиты компонентов от статического электричества (электростатического разряда). высокоскоростная передача крутящего момента
Защита от перекатывания предотвращает скатывание отверток на рабочем месте
Для бит с шестигранной вставкой 1/4″ и Wera серий 1 и 4 биты питания

Прилагается сертификат калибровки

Артикул производителя: 05074822001

На все профессиональные ручные инструменты Wera распространяется пожизненная гарантия от поломки из-за дефектов материалов или изготовления в течение нормального срока службы изделия.Эта политика не распространяется на продукты, которые были каким-либо образом изменены, а также продукты, которые подвергались неправильному использованию, неправильному использованию, небрежности или неправильному хранению. Биты, держатели бит и Г-образные ключи также не покрываются этой гарантийной политикой, поскольку они считаются расходными материалами. Wera Tools оставляет за собой право проверять претензии по гарантии до выдачи замены. Затраты на обратную транспортировку не включены, однако Wera вышлет сменные инструменты бесплатно. Любые претензии по причинам, отличным от указанных здесь, должны быть одобрены Wera Tools Inc., или его уполномоченных представителей.

Верните инструменты для гарантийной замены непосредственно в KC Tool. Все возвраты подлежат проверке перед заменой.

Характеристики:
Защита от электростатического разряда
Материал ручки:
Многокомпонентный материал
Индийский набор:
Отдельные инструменты
Страна происхождения:
Сделано в Чехии
Статус на складе:
Нет в наличии
СКП/EAN:
4013288179470

Изокинетическая идентификация крутящих моментов в коленном суставе до и после реконструкции передней крестообразной связки

Abstract

Целью данного исследования было оценить серийное изменение изокинетической мышечной силы коленей до и после реконструкции передней крестообразной связки (ACLR) у физически активных мужчин и оценить время возвращения к полной физической форме.Измерялись моменты разгибания и сгибания поврежденной и здоровой конечностей при двух угловых скоростях примерно за 1,5 мес до операции и через 3, 6 и 12 мес после ПКЛР. Значительные различия ( p ≤ 0,05) пиковых моментов разгибания и сгибания коленного сустава, отношения силы подколенного сухожилия/квадрицепса (H/Q), отношения пикового момента незадействованной/вовлеченной конечности и нормализованной работы этих мышц между четырьмя этапами реабилитации были выявлены. идентифицировано. На всех этапах также выявлены достоверные различия между пиковыми моментами разгибания поврежденной и здоровой конечностей.Полученные результаты показали, что 12 месяцев реабилитации было недостаточно для восстановления силы пораженного коленного сустава до уровня силы непораженного коленного сустава. Результаты помогли оценить ход реабилитации и внести необходимые изменения, оптимизирующие программу реабилитационных тренировок. Результаты исследования также могут быть использованы в качестве справочных данных для физически активных мужчин аналогичного возраста.

Образец цитирования: Czaplicki A, Jarocka M, Walawski J (2015) Изокинетическая идентификация крутящих моментов коленного сустава до и после реконструкции передней крестообразной связки.ПЛОС ОДИН 10(12): e0144283. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0144283

Редактор: Барт О. Уильямс, Институт Ван Андела, США

Поступила в редакцию: 10 июня 2015 г.; Принято: 15 ноября 2015 г.; Опубликовано: 8 декабря 2015 г.

Copyright: © 2015 Czaplicki et al. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии указания автора и источника

Доступность данных: Все соответствующие данные находятся в пределах бумага.

Финансирование: Авторы не имеют поддержки или финансирования для отчета.

Конкурирующие интересы: Авторы заявили об отсутствии конкурирующих интересов.

Введение

Полное восстановление после артроскопической реконструкции передней крестообразной связки (ACLR) является приоритетом как для спортсменов, так и для людей, ведущих активный образ жизни. С момента внедрения протоколов ускоренной реабилитации [1,2] многочисленные исследователи [3–8] пришли к выводу, что шесть месяцев – достаточный срок для восстановления коленного сустава до уровня, предшествующего травме.Эта точка зрения не является общепринятой [9,10], а результаты некоторых исследований показали, что изменения кинематики реконструированного коленного сустава [11–13] и дефицит силы четырехглавой мышцы бедра [14,15] все еще могут возникать через год. или дольше после реконструкции.

Человек может вернуться к занятиям спортом или интенсивным физическим нагрузкам, когда его/ее состояние подтверждено. Для принятия решения о выдаче такой справки клиницисты применяют стандартные шкалы Lysholm и Gillquist [16] или Tegner [17], а также используют коленные артрометры [18].Однако обе шкалы носят субъективный характер, и результаты измерения разболтанности коленного сустава могут не коррелировать с уровнем функциональных возможностей коленного сустава [19]. Достоверность медицинской справки можно повысить с помощью обычных биомеханических тестов, которые обычно проводятся прямым или косвенным путем. В первом случае крутящие моменты в коленях измеряются с помощью динамометров. В последнем применяется обратная динамика, основанная на соответствующих биомеханических моделях [14,20–24].

Крутящие моменты очень часто измеряют в изокинетических условиях в связи с тем, что это традиционный метод их оценки [25], имеющий несколько приложений [2].Этот тезис подтверждается в обзорной статье Kvist [26], в которой обсуждается 34 исследования по реабилитации после ACLR и приводится таблица, иллюстрирующая результаты тестов, оценивающих силу и работоспособность мышц коленного сустава. В 16 исследованиях для оценки эффективности травмированного колена использовались изокинетические тесты. Авторы всех этих работ, кроме одной [3], анализируют средние пиковые моменты разгибания и сгибания. Тем не менее, дополнительную информацию, важную с клинической точки зрения, можно получить, исследуя характеристики торка-позиции этих мышц.Насколько нам известно, анализ таких характеристик до и после ACLR до настоящего времени не проводился.

В цитированных выше работах внутренние нагрузки в коленных суставах после артроскопической реконструкции передней крестообразной связки изучались на одном или двух этапах клинического обследования пациента в зависимости от целей конкретного исследования. Так, обследования проводились не менее 6 месяцев [20], не менее 5 месяцев [14], 5 месяцев или один год [21], полгода или два года [22], 22 месяца или 3 года [24]. ] после операции.Для точного определения времени возвращения обследуемого в полную физическую форму необходимо регулярно контролировать силу сгибателей и разгибателей коленного сустава по заранее установленному графику; однако из-за длительных циклов исследований в литературе мало свидетельств того, что такие измерения проводились. Кроме того, немногочисленные исследования в этой области основаны на анализе пиковых крутящих моментов в коленных суставах в группах, гетерогенных по полу и возрасту [27,28].

Предлагаемый нами 4-этапный цикл биомеханических тестов отличается от методов, предложенных в литературе, тем, что в анализ успеваемости испытуемых включались торкно-позиционные характеристики. Еще одна особенность цикла, которая усложняет его, заключается в том, что он контролирует процесс лечения с момента, когда пациент готов к операции, до одного года после операции. В отличие от групп испытуемых, использованных в других исследованиях, наша группа была однородной и состояла из физически активных лиц, а не из спортсменов, которых чаще всего исследуют [29,30].

Целью данного исследования было оценить серийное изменение изокинетической силы мышц вокруг коленного сустава до и после реконструкции передней крестообразной связки у мужчин, ведущих физически активный образ жизни, и определить момент возвращения к полной физической форме. Мы предположили, что шести месяцев будет недостаточно для того, чтобы физически активные мужчины смогли вернуться к уровню активности до травмы, определяемому как коэффициент крутящего момента между конечностями в коленном суставе менее 10%. Мы также предположили, что будут существенные различия в профилях их мышечного крутящего момента на последовательных этапах реабилитации.

Материалы и методы

субъектов

Исследование проведено на 29 мужчинах (возраст 27,5 ± 5 лет, рост 176,8 ± 5,1 см, средняя масса тела, измеренная на четырех этапах исследования: 81,8 ± 10,6 кг), которым была выполнена артроскопическая ПКС после повреждения ПКС во время операции. повседневная развлекательная деятельность. Перед операцией все испытуемые прошли первоначальную реабилитацию, чтобы помочь им восстановить полное разгибание колена. Когда у них больше не было симптомов боли и воспаления, их ортопед дал нам возможность измерить момент сгибания и разгибания коленного сустава.Затем испытуемых оперировал один и тот же врач. Операции выполнены примерно через 1,5 месяца после травмы.

Артроскопическая реконструкция передней крестообразной связки была выполнена с использованием анатомической методики с одним пучком. Материалом для замены послужили четырехнитевые аутотрансплантаты сухожилий подколенного сухожилия. Бедренный туннель создавали через один низкий передне-медиальный портал. Хирург использовал бедренный направитель Arthrex и технику сохранения остатков; Ориентирами были остатки волокон передней крестообразной связки в пределах зоны охвата.Вставка «доехала» до наиболее поврежденного участка, чтобы максимально сохранить нативное волокно ПКС. Если остатков не было, латеральный межмыщелковый гребень и бифуркатный гребень идентифицировали с помощью шейвера и пара. Однопучковый трансплантат был размещен так, чтобы покрыть как можно большую площадь по отношению к обоим костным ориентирам.

После операции каждому пациенту был предоставлен идентичный протокол индивидуальной реабилитации в домашних условиях. Раз в неделю они посещали физиотерапевта, который планировал их программу упражнений, давал инструкции и исправлял их ошибки в выполнении физических упражнений.Программа физиотерапии основывалась на протоколе Шелбурна для ускоренной реабилитации после реконструкции передней крестообразной связки [1] и самых современных руководствах [31]. Программа разделена на этапы в зависимости от стадий восстановления тканей (0–2 недели, 2–4 недели, 4–8 недель, 8–12 недель и 12–24 недели). Эти этапы определяют подбор упражнений в замкнутой и открытой кинематической цепи, период использования стабилизатора и костылей, а также лечение рубца. На первых этапах программа реализовывалась на дому у пациента (домашняя программа физических упражнений, HEP) с использованием такого оборудования, как резиновые ленты, мячи или балансировочные диски.Силовые тренажеры были внедрены после 12 -й недели, когда больная занималась так называемой спортивной реабилитацией. В нашей программе мы не применяли физиотерапевтические процедуры, такие как электростимуляция, стимуляция электромагнитным полем, непрерывные пассивные двигательные упражнения или упражнения статической силы.

Перед началом исследования пациенты были проинформированы о цели исследования и дали письменное согласие. Программа исследования была одобрена сенатским комитетом по этике научных исследований Университета физического воспитания им. Йозефа Пилсудского в Варшаве.

Измерения

Изокинетическая сила мышц коленного сустава измерялась на четырех этапах, то есть до операции, а также через три, шесть и двенадцать месяцев после реконструкции. Их проводили с использованием динамометра Biodex System 3-PRO (Biodex Medical Systems Inc., Ширли, Нью-Йорк). Перед проведением измерений испытуемые выполняли 5-минутную разминку на велоэргометре. Затем они принимали стандартное положение на стуле и фиксировались ремнями в соответствии с рекомендациями производителя устройства.Диапазон движений (ДД) в суставе ограничивали до 90 градусов, и в первую очередь оценивали здоровую конечность. Моменты сгибания и разгибания коленного сустава оценивались в изокинетических условиях с обычно используемыми постоянными угловыми скоростями 60 град/с и 180 град/с [27,32–35]. Тест включал серию из 5 разгибательных и сгибательных движений со скоростью 60 град/с и 10 попыток со скоростью 180 град/с, которым предшествовали три попытки с умеренным включением мышц. В анализ включались только те движения разгибателей и сгибателей, при которых испытуемые достигали максимальных значений мышечных моментов.Чтобы повысить надежность измерений, мы проверяли, не отличается ли пиковый крутящий момент, выбранный для анализа, существенно от остальных, и мы делали это сразу после каждого сеанса измерения с помощью программного обеспечения Biodex. Если выбранный пиковый крутящий момент составлял 15% или выше, испытание повторяли после 15-минутного перерыва. Мы проверили надежность этого подхода, сравнив два максимальных значения крутящего момента в каждом испытании. Коэффициенты межклассовой корреляции, рассчитанные таким образом, варьировались от 0.96 до 0,98. Эти значения того же порядка, что и значения, полученные при повторной проверке надежности динамометра Biodex, в пределах от 0,93 до 0,98 при скоростях 60 град/с и 180 град/с [36].

Обработка данных

Необработанные данные измерений динамометра были слегка сглажены с помощью фильтра нижних частот Баттерворта четвертого порядка с нулевой задержкой и частотой среза 25 Гц. Эта высокая частота отсечки была выбрана для того, чтобы можно было регистрировать возможные кратковременные нарушения мышечных моментов, вызванные повреждением передней крестообразной связки и изменениями в структуре коленного сустава после операции.Затем из сглаженных экспериментальных данных были получены кривые крутящего момента в зависимости от положения. Из этих характеристик был исключен момент, возникающий от силы тяжести, действующей на коленный узел динамометра с закрепленными на нем икроножной и стопой. Удаление стало возможным благодаря собственным скриптам авторов, написанным на языке MATLAB (MathWorks, Natick, MA) с учетом антропометрических данных, относящихся к соответствующим анатомическим сегментам испытуемых [37], а также геометрии, массы, и центр тяжести навесного оборудования.Некоторым испытуемым не удавалось двигать конечностями в пределах предопределенного ПЗУ, даже если у них не было проблем при настройке ПЗУ. Все кривые были нормализованы, чтобы их можно было сравнивать друг с другом. Таким образом, эффективное ПЗУ было заменено циклом единичной длины, а крутящие моменты в коленях оценивались в 101 равномерно распределенной точке с использованием интерполяционных кубических сплайнов.

При угловой скорости 180 град/с на большинство характеристик, особенно сгибателей колена, существенное влияние оказывают силы инерции, возникающие как в начальной, так и в конечной фазах цикла сгибания (рис. 1).В первом случае они возникают в результате динамического действия сгибателей в начале движения, а во втором — возникают при достижении предела плеча рычага.

Чтобы выбрать соответствующие пиковые крутящие моменты для статистического анализа, истории угловой скорости во времени из протокола измерений были дифференцированы численно. После экспериментальной оценки момента инерции навесного оборудования были рассчитаны инерционные эффекты для заданных кривых момент-время.В случае, представленном на рис. 1, за максимальное значение было принято значение момента сгибания колена по оси абсцисс 0,14.

Статистический анализ

Пиковый момент колена, отношение H/Q и нормализованная работа мышц колена были проанализированы статистически с целью выявления существенных различий между ними на разных этапах реабилитации. Во-первых, экспериментальные/расчетные данные были проверены на нормальность распределения и однородность дисперсии с использованием критерия Шапиро-Уилка и критерия Бартлетта.Затем внутрисубъектные различия между конечностями и изменения с течением времени рассчитывали с помощью двустороннего дисперсионного анализа с повторными измерениями по следующему плану: конечность (вовлеченная, невовлеченная) x время (до операции и через 3 месяца, 6 месяцев и через 12 месяцев после операции). Для выявления различий нормализованной работы на всех этапах реабилитации применялся однофакторный дисперсионный анализ с повторными измерениями. Предположение о сферичности между всеми парами исследуемых переменных было проверено с помощью критерия Мочли. Наконец, тест Бонферрони позволил подробно интерпретировать существенные различия между средними значениями переменных.Уровень статистической значимости был установлен на уровне 0,05. Статистический анализ был выполнен с использованием Statistica 12 (StatSoft, Польша).

Результаты

В таблице 1 показаны средние пиковые значения крутящего момента при разгибании и сгибании коленного сустава со скоростью 60 град/с как для реконструированных (ACLR), так и для неповрежденных конечностей на последовательных этапах реабилитации. В случае травмированной конечности значение момента вращения значительно увеличилось для разгибателей (27%) и сгибателей (18%) между соседними этапами в период с 3 по 6 мес после операции.Следует отметить отсутствие статистически значимых различий между первым и вторым этапами, а также между третьим и четвертым этапами. Для непораженной конечности достоверных различий выявлено не было. Соотношение пикового крутящего момента задействованного/не вовлеченного для разгибателей колена на четырех этапах составило 0,73 ± 0,19, 0,63 ± 0,18, 0,78 ± 0,16 и 0,85 ± 0,14 соответственно. Дефицит разгибательной силы оказался статистически значимым на всех этапах реабилитации. Соотношение пикового крутящего момента задействованного/незадействованного для сгибателей колена было равно 0.83 ± 0,18, 0,81 ± 0,17, 0,92 ± 0,11 и 0,96 ± 0,10 соответственно. Дефицит силы сгибателей был статистически значим только на первом и втором этапах реабилитации.

Средний пиковый крутящий момент при скорости 180 град/с достоверно не отличался между соседними этапами реабилитации (табл. 2). Также не было обнаружено существенных различий для непораженной конечности. Соотношение пикового крутящего момента вовлеченного/не вовлеченного для разгибателей колена для четырех этапов составило 0,80 ± 0,23, 0.70 ± 0,21, 0,83 ± 0,16 и 0,89 ± 0,17 соответственно. Дефицит разгибательной силы был статистически значим на всех этапах реабилитации. Соотношение вовлеченного/невовлеченного пикового момента для сгибателей колена составило 0,90 ± 0,22, 0,85 ± 0,23, 0,94 ± 0,12 и 0,97 ± 0,13 соответственно. Дефицит сгибательной силы был существенным только на втором этапе реабилитации.

В таблице 3 представлены значения отношения H/Q, полученные при измерениях, проведенных во время реабилитации. Эта переменная обычно используется для интерпретации результатов изокинетических измерений.Независимо от угловой скорости на втором этапе реабилитации наблюдается существенное увеличение отношения H/Q. Однако не было статистически значимых различий в соотношении H/Q между этапами. Разница в соотношении H/Q между вовлеченными и невовлеченными коленями была достоверной только на втором этапе.

Кривые момент-положение для задействованных разгибателей колена, измеренные при скорости 60 град/с до выполнения ACLR, представлены на рис. 2 (вверху слева).Толстой линией отмечена результирующая кривая. Хорошо видно большое разнообразие пиковых крутящих моментов в диапазоне от 50 до 250 Нм. Некоторые характеристики имеют колебательный характер во всем ПЗУ, в то время как другие имеют характерный вогнутый профиль в нисходящей фазе после достижения максимального значения. Средние кривые крутящего момента разгибателей коленного сустава, рассчитанные для отдельных этапов реабилитации (рис. 2, внизу слева), подтверждают, что крутящий момент уменьшился после реконструкции, за которой последовало постоянное увеличение крутящего момента на всех этапах реабилитации.Пиковые крутящие моменты были идентифицированы на одной трети объема движений, независимо от стадии реабилитации. Из-за значительной изменчивости этих значений скорость увеличения и уменьшения момента разгибания различна, особенно между второй и четвертой стадиями.

Характеристики торка-позиции задействованных сгибателей колена, измеренные при скорости 60 град/с до ACLR и представленные на рис. 2 (вверху справа), указывают на значительное разнообразие этих характеристик. Их пиковые значения охватывают диапазон от -40 до -140 Нм.Некоторые из кривых имеют колебательные паттерны по всему объему движений, как в случае с разгибателями. Локальные экстремумы моментов, возникающие от сил инерции, различимы в начальной фазе движения, между 0,1 и 0,2 частями ДД, а также в конечной фазе. Небольшие различия в пиковых моментах сгибания (рис. 2, внизу справа) можно наблюдать между первыми двумя этапами и между двумя последними этапами реабилитации, тогда как значительное увеличение пикового момента было отмечено между первыми двумя этапами и этапом 3.

На рис. 2 (внизу справа) показано, что скорость увеличения и уменьшения среднего нормализованного момента сгибания коленного сустава также зависит от этапа реабилитации и изменяется в течение одного года. Вопреки представленным ранее характеристикам разгибателей, после первого этапа реабилитации можно наблюдать отчетливый сдвиг пикового крутящего момента вправо. Сходство между характеристиками момента сгибания можно наблюдать на первых двух стадиях, подчеркивая тот факт, что сила сгибателей не пострадала, несмотря на хирургическое вмешательство, которое было выполнено при подготовке трансплантата.

Кривые скручивания-положения вовлеченных разгибателей колена, зарегистрированные при скорости 180 град/с до ACLR, проиллюстрированы на рис. 3 (вверху слева). Следует подчеркнуть огромное разнообразие пиковых крутящих моментов, которые достигают значений в диапазоне от 25 Нм до 160 Нм. Вновь наблюдается влияние сил инерции в виде локальных пиков в начальной и конечной частях цикла, а также более колебательный характер кривых по сравнению с полученными при скорости 60 град/с.Средние кривые момента-положения разгибателей колена (рис. 3, внизу слева) ясно показывают, что наибольшее увеличение значения момента происходит на этапе 3 rd . Скорость увеличения и уменьшения крутящего момента различна, особенно на первой и четвертой ступенях. Два локальных экстремума в начале и в конце ПЗУ подтвердили влияние сил инерции в начальной и конечной фазах движения. Характеристики не показали явного снижения величины крутящего момента между первой и второй ступенью, аналогичного наблюдаемому при скорости 60 град/с.Это означает, что снижение силы четырехглавой мышцы, происходящее в этот период, не выявлено при скорости 180 град/с.

Характеристики крутящего момента в зависимости от положения сгибателей колена, зарегистрированные при скорости 180 град/с до ACLR, показаны на рис. 3 (вверху справа). Почти все кривые содержат значительные колебания с большей частотой и амплитудой, чем у разгибателей, исследуемых при той же скорости. Пиковые моменты сгибания находятся в диапазоне от -20 Нм до -120 Нм.В заключительной фазе цикла изгиба также проявляется влияние сил инерции. На рис. 3 (внизу справа) представлены характеристики среднего крутящего момента в зависимости от положения сгибателей коленного сустава, измеренные на определенных этапах реабилитации. Заметны небольшие различия между кривыми двух последних этапов реабилитации, а также достоверное увеличение значений торка в период с 3 -го -го по 6-й -й месяц после реконструкции.

Дополнительные возможности количественной оценки возникают при рассмотрении областей под кривыми (рис. 2 и 3), поскольку их можно интерпретировать как нормализованную работу мышц.Средние значения этой переменной представлены в табл. 4. Статистический анализ нормированной работы в целом подтвердил значимость различий, отмеченных ранее для пиковых моментов, за исключением различий между первой и третьей стадиями при скорости 60 град/с ( p ≤ 0,13) и между первым и четвертым этапами при более высокой скорости ( p ≤ 0,12) для сгибателей колена.

Обсуждение

Основная цель этого исследования состояла в том, чтобы оценить серийное изменение изокинетической мышечной силы вокруг коленного сустава до и после реконструкции передней крестообразной связки.Мы идентифицировали пиковые моменты разгибания и сгибания, а также рассчитали отношение пиковых моментов незадействованного/задействованного для разгибателей и сгибателей колена, рассчитали отношение H/Q и определили характеристики момента-положения этих мышц на 4 этапах реабилитации.

Средние пиковые крутящие моменты при скорости 60 град/с обеих групп мышц значительно увеличились в период между 3 rd и 6 th месяцами после реконструкции, что указывает на важность этой силовой фазы реабилитации.Отсутствие достоверных различий между первым и вторым этапами можно объяснить большим разбросом данных измерений, вызванным возможным наличием среди испытуемых некоторых некоперов [38]. Независимо от угловой скорости сила разгибателей постоянно улучшалась между третьей и четвертой стадиями, хотя различия были статистически незначимыми, а скорость изменения силы была ниже, чем на предыдущей стадии. Вероятно, это связано с тем, что до третьего этапа реабилитации больные проходили интенсивную лечебную тренировку, тогда как время, отведенное на физическую нагрузку, значительно сокращалось при завершении лечения через 6 мес.

Значения пиковых крутящих моментов, полученные в нашем исследовании, относительно схожи с данными, представленными в работе Karnikas et al. [33]. Несколько более высокие значения моментов разгибания, зарегистрированные нами, в основном связаны с тем, что, в отличие от вышеупомянутого исследования, где все три группы испытуемых включали женщин, все наши испытуемые были мужчинами. Более низкие значения моментов сгибания, рассчитанные в нашем исследовании, связаны с тем, что Карникас и его коллеги, вероятно, не применяли гравитационную поправку, хотя и не сообщали об этом в явном виде.Применение этой поправки оказывает значительное влияние на результаты таких исследований; например, наши расчеты показали, что пиковый момент сгибания при угловой скорости 60 град/с до ACLR был даже на 12% ниже, чем зарегистрированный без гравитационной коррекции.

Соотношение пикового крутящего момента задействованного/незадействованного было второй анализируемой переменной. Этот индекс воспринимается как показатель симметрии мышечной силы в двух конечностях. Его значение, выраженное в процентах, не должно превышать ±10% для здоровых конечностей.Различия выше 20% указывают на патологическое состояние, а попадающие в диапазон <10÷20>% сигнализируют о риске развития такого состояния [39]. Наши результаты показали, что отношение вовлеченного/незадействованного крутящего момента изменялось во время реабилитации. Минимального значения она достигла после реконструкции и последовательно увеличивалась. Наибольший дефицит, составляющий 37%, был отмечен для разгибателей коленного сустава при скорости 60 град/с. Поврежденная конечность не достигла уровня силы здоровой ни на одном из анализируемых этапов.При этом, независимо от скорости, различия между пиковыми моментами разгибания оставались значимыми на всех этапах. Что касается результатов подобных исследований, Keays et al. [40] сообщили о различиях в силе разгибателей коленного сустава на уровне 12% через шесть месяцев после реконструкции. Ясуда и др. [41] подсчитали, что процентная разница между пиковым крутящим моментом задействованной и невовлеченной четырехглавой мышцы бедра при скорости 60 град/с составила 17% через год после операции, тогда как через 18 месяцев после реконструкции оценивался дефицит силы между двумя конечностями. на 11% [35].

Отношение H/Q было еще одной исследуемой переменной. Величина этого отношения зависит от многих факторов, включая используемую угловую скорость, положение пациентов во время тестирования, а также их возраст и пол. Поэтому значения этого отношения для здоровой конечности имеют достаточно широкий диапазон — от 0,43 до 0,9 [42]. Отношение H/Q 0,61 при скорости 60 град/с и 0,72 при скорости 180 град/с обычно принимают за нормативные данные [43], хотя вариабельность этих коэффициентов производителем Biodex не предусмотрена. .В нашем исследовании наибольшее значение этого отношения для пораженной конечности было обнаружено через 3 мес после операции. Независимо от скорости на этом этапе также присутствовали достоверные различия между пораженными и здоровыми конечностями. Средние отношения H/Q для здоровой конечности всегда были ниже нормативных данных. Это наблюдение предполагает, что отношение H/Q для пораженной конечности следует сравнивать с отношением H/Q здоровой конечности, а не с нормативными данными. Аналогичный вывод сделал Kannus [44], исследовавший нижние конечности с дисфункцией коленного сустава, вызванной повреждением ПКС.

Определение кривых среднего нормализованного крутящего момента в зависимости от положения разгибателей и сгибателей коленного сустава позволило провести как качественный, так и количественный анализ этих характеристик. Качественный анализ, представленный в предыдущем разделе, выявил существенные различия в профилях мышечного крутящего момента на последовательных этапах реабилитации. Для количественной интерпретации этих кривых характеристики момента растяжения, полученные при скорости 60 град/с, были сглажены кубическими сплайнами.Затем вычислялись первые производные для точки с абсциссой 0,1. Эта точка соответствует своему эквиваленту на кривой момент-время в 0,18 с и имеет большое значение с клинической точки зрения [43]. В результате был сделан вывод, что процентные различия между соседними стадиями достигают уровней -19%, 31% и 7%. Знак минус указывает на относительное снижение наклона кривой. Аналогичную процедуру можно провести и для других существенных точек ПЗУ. Другой метод количественной оценки обеспечивает нормализацию работы мышц.Как упоминалось ранее, статистический анализ этой переменной в целом подтвердил результаты, полученные при анализе пиковых крутящих моментов. Стоит подчеркнуть, что нормированная работа, используемая в качестве зависимой переменной в ANOVA, была более надежной в соблюдении условия сферичности, чем пиковые крутящие моменты.

Второй целью исследования было определение момента безопасного возвращения к полной физической форме у мужчин, ведущих активный образ жизни. Значительная асимметрия конечностей в пиковых моментах разгибания (28.2% и 20,5%, оцененные при скоростях 60 град/с и 180 град/с соответственно) на третьем этапе означает, что срок в 6 месяцев недостаточен для восстановления коленного сустава до уровня, предшествующего ПКЛР. Аналогичный вывод можно сделать и в отношении физической подготовленности испытуемых через 12 мес после операции, когда асимметрия конечностей еще сохранялась на уровне 17,6% и 12,4%, что выше 15%-й нормы дефицита, определенной в [26] или более консервативный 10% порог, предложенный в [39]. Эти результаты согласуются с работой Ardern et al.[29], которые оценили уровень возврата спортсменов в соревновательный спорт в 33% через 12 месяцев после ACLR.

Результаты биомеханических измерений также имеют клиническое значение, так как позволяют оценить ход реабилитации и провести необходимые модификации, направленные на оптимизацию тренировочных нагрузок силы или выносливости для отдельных групп мышц. Через шесть месяцев после реконструкции ПКС результаты биомеханических измерений оказались решающими для заключения врача о завершении тренировочного лечения и рекомендаций по дальнейшей реабилитации.

При анализе результатов, полученных в этом исследовании, следует подчеркнуть важность как минимум двух факторов, которые могут ограничить значимость этих результатов. Первый касается неточности измерения моментов разгибателей и сгибателей коленного сустава в изокинетических условиях. Несмотря на устранение влияния силы тяжести и устранение эффектов силы инерции при использовании пиковых значений для статистических целей, ошибки, возникающие из-за отсутствия коллинеарности оси вращения в коленном суставе с осью вала динамометра, не были исправлены. 34,45–46].Эти погрешности, выраженные в виде различий между реальным значением угла сустава и значением, измеренным динамометром при разгибании колена со скоростью 60 град/с, достигали уровня 13±2 град [34]. При выражении в виде разницы между реальным значением момента и значением, зарегистрированным динамометром, погрешности оценивались на уровне 3,5–7,3 % [45]. Устранение этих ошибок практически невозможно из-за относительного движения конечности по отношению к коленному суставу.

Другой фактор касается здоровой конечности, служившей точкой отсчета для результатов измерения поврежденной конечности. Сила этой конечности изменялась в процессе реабилитации, что также повлияло на выводы, сделанные на основании измерений. Несмотря на это неудобство, эта процедура широко используется в биомеханических анализах, и убедительные аргументы в пользу такого подхода обсуждались Scanlan et al. [13].

Выводы

Оценка серийного изменения изокинетической силы мышц вокруг коленного сустава до и после реконструкции ПКС по предложенной схеме позволила оценить динамику реабилитационного процесса.

Один год после реконструкции передней крестообразной связки может быть слишком ранним для возвращения к полной физической форме для физически активных мужчин.

Сила сгибателей и разгибателей колена оценивалась при двух разных угловых скоростях. Выводы, сделанные на основе анализа при скорости 60 град/с, не полностью соответствуют выводам, вытекающим из результатов, полученных при скорости 180 град/с.

Исследование проводилось в однородной по полу и возрасту группе.Таким образом, результаты могут представлять собой полезные справочные данные для лиц, происходящих из аналогичных групп населения.

Благодарности

Все расчеты в Matlab проводились в Лаборатории моделирования движений и эргономики Регионального центра исследований и разработок в Бяла-Подляске.

Авторские взносы

Задумал и разработал эксперименты: AC MJ JW. Выполняли эксперименты: MJ. Проанализированы данные: AC. Предоставленные реагенты/материалы/инструменты анализа: AC.Написал статью: AC JW. Разрабатывал скрипты в Matlab: AC.

Каталожные номера

  1. 1. Шелбурн К.Д., Нитц П. Ускоренная реабилитация после реконструкции передней крестообразной связки. Am J Sports Med. 1990; 18: 292–299. пмид:2372081
  2. 2. Уилк К.Е., Эндрюс Дж.Р. Современные представления о лечении разрыва передней крестообразной связки. J Orthop Sports Phys Ther. 1992; 15: 279–293. пмид:18781001
  3. 3. Ауне А., Холм И., Рисберг М.А., Янсен Х.К., Стин Х.Сравнение четырехнитевого аутотрансплантата сухожилия подколенного сухожилия с аутотрансплантатом сухожилия надколенника и кости для реконструкции передней крестообразной связки. Am J Sports Med. 2001; 29: 722–728. пмид:11734484
  4. 4. Касио Б.М., Калп Л., Косгареа А.Дж. Возвращение к игре после реконструкции передней крестообразной связки. Клин Спорт Мед. 2004; 23: 395–408. пмид:15262378
  5. 5. Эджерхед Л., Картус Дж., Сернерт Н., Колер К., Карлссон Дж. Аутотрансплантаты сухожилия надколенника или полусухожильной мышцы для реконструкции передней крестообразной связки? Проспективное рандомизированное исследование с двухлетним наблюдением.Am J Sports Med. 2003; 31: 19–25. пмид:12531752
  6. 6. Макдональд П.Б., Хедден Д., Пачин О., Хьюберт Д. Эффекты программы ускоренной реабилитации после реконструкции передней крестообразной связки с помощью комбинированного аутотрансплантата полусухожильной и тонкой мышц и устройства для увеличения связки. Am J Sports Med. 1995; 23: 588–592. пмид:8526275
  7. 7. Скрэнтон П.Е. младший, Ланцер В.Л., Фергюсон М.С., Киркман Т.Р., Пфластер Д.С. Механизм неоваскуляризации и лигаментизации передней крестообразной связки.Артроскопия. 1998; 14: 702–716. пмид:9788366
  8. 8. Вагнер М., Кааб М.Дж., Шаллок Дж., Хаас Н.П., Вейлер А. Реконструкция передней крестообразной связки сухожилия подколенного сухожилия по сравнению с сухожилием надколенника с использованием биоразлагаемого вмешательства фиксации: проспективный анализ подобранных групп. Am J Sports Med. 2005; 33: 1327–1336. пмид:16002490
  9. 9. Кейс С.Л., Буллок-Саксон Дж.Е., Ньюкомб П., Кейс А.С. Взаимосвязь между силой колена и функциональной стабильностью до и после реконструкции передней крестообразной связки.J Ортоп Res. 2003; 21: 231–237. пмид:12568953
  10. 10. Зыск С.П., Крюгер А., Баур А., Вайхелманн А., Рефиор Х.Дж. Реконструкция тройной полусухожильной передней крестообразной связки с фиксацией Endobutton: 2-3-летнее исследование 35 пациентов. Акта Ортоп Сканд. 2000; 71: 381–386. пмид:11028887
  11. 11. Деневет Дж. М., Бей М. Дж., Маклин С. Г., Лок Т. Р., Колович П. А., Ташман С. Кинематика большеберцово-бедренного сустава реконструированного колена с передней крестообразной связкой во время прыжкового приземления на одной ноге.Am J Sports Med. 2010; 38: 1820–1828 гг. пмид:20472756
  12. 12. Сканлан С.Ф., Чаудхари А.М., Дирби К.О., Андриакки Т.П. Различия в ротации большеберцовой кости при ходьбе в реконструированных ПКС и здоровых контралатеральных коленях. Дж. Биомех. 2010; 43: 1817–1822 гг. пмид:20181339
  13. 13. Сканлан С.Ф., Фавр Дж., Андриакки Т.П. Взаимосвязь между пиковым разгибанием колена при ходьбе с пятки и расположением самого толстого бедренного хряща в реконструированном ПКС и здоровых контралатеральных коленях.Дж. Биомех. 2013; 46: 849–854. пмид:23375789
  14. 14. Левек М., Рудольф К., Акс М., Снайдер-Маклер Л. Влияние недостаточной силы четырехглавой мышцы на походку после реконструкции передней крестообразной связки. Клин Биомех. 2002; 17: 56–63.
  15. 15. Сакс Р.А., Даниэль Д.М., Стоун М.Л., Гарфейн Р.Ф. Пателлофеморальные проблемы после реконструкции передней крестообразной связки. Am J Sports Med. 1989; 17: 760–765. пмид:2624287
  16. 16. Лишолм Дж., Гилквист Дж.Оценка результатов операций на связках коленного сустава с особым акцентом на использовании балльной шкалы. Am J Sports Med. 1982; 10: 150–154. пмид:6896798
  17. 17. Тегнер Ю., Лишолм Дж. Рейтинговая система оценки повреждений связок колена. Клин Ортоп. 1985; 198: 43–49. пмид:4028566
  18. 18. Daniel DM, Malcom LL, Losse G, Stone ML, Sachs G, Burks P. Инструментальное измерение передней слабости колена. J Bone Joint Surg Am. 1985; 67: 632–644.
  19. 19. Снайдер-Маклер Л., Фитцджеральд К.Г., Бартолоцци А.Р., Чикотти М.Г.Взаимосвязь между пассивной слабостью суставов и функциональным исходом после травмы передней крестообразной связки. Am J Sports Med. 1997; 25: 191–195. пмид:72
  20. 20. Алкьер Т., Хенриксен М., Симонсен Э.Б. Различный характер нагрузки на коленный сустав у пациентов с дефицитом передней крестообразной связки и без него при ходьбе. Коленный хирург Спортивный травматол Артроз. 2011; 19: 615–621.
  21. 21. Oberländer KD, Brüggemann GP, ​​Höher J, Karamandis K. Измененная механика приземления у пациентов с реконструкцией передней крестообразной связки.Медицинские спортивные упражнения. 2013; 45: 506–513. пмид:23034645
  22. 22. Ровер Б.Д., Ди Стази С.Л., Снайдер-Маклер Л. Сила четырехглавой мышцы и прием веса продолжают улучшаться через два года после реконструкции передней крестообразной связки. Дж. Биомех. 2011; 44: 1948–1953 гг. пмид:21592482
  23. 23. Торри М.Р., Майерс С., Шелбурн К.Б., Петерсон Д., Гипхарт Дж.Е., Пеннингтон В.В. и др. Взаимосвязь силы сдвига колена и момента разгибания колена при перемещении колена у женщин, выполняющих приземления: двухплоскостное рентгеноскопическое исследование.Клин Биомех. 2011; 26: 1019–1024.
  24. 24. Забала М.Е., Фавр Дж., Сканлан С.Ф., Донахью Дж., Андриакки Т.П. Трехмерные коленные моменты передней крестообразной связки реконструированы и контролируются субъектами во время ходьбы, подъема по лестнице и спуска по лестнице. Дж. Биомех. 2013; 46: 515–520. пмид:23141637
  25. 25. Хислоп Х.Дж., Перрин Дж.Дж. Изокинетическая концепция физических упражнений. физ. тер. 1967; 47: 114–117. пмид:6045281
  26. 26. Квист Дж. Реабилитация после травмы передней крестообразной связки.Спорт Мед. 2004; 34: 269–280. пмид:15049718
  27. 27. Урабе Ю., Очи М., Орани К. Изменения изокинетической мышечной силы нижних конечностей у спортсменов-любителей с реконструкцией передней крестообразной связки. J Спортивная реабилитация. 2002; 11: 252–267.
  28. 28. Witvrouw E, Bellmans J, Verdonk R, Cambier D, Coorevits P, Almquist F. Сухожилие надколенника в сравнении с удвоенным сухожилием полусухожильной и тонкой мышц для реконструкции передней крестообразной связки. Инт Ортоп. 2001; 25: 308–311.пмид:11794266
  29. 29. Ардерн К.Л., Вебстер К.Е., Тейлор Н.Ф., Феллер Дж.А. Возврат к дотравматическому уровню соревновательного спорта после операции по реконструкции передней крестообразной связки: две трети пациентов не вернулись в течение 12 месяцев после операции. Am J Sports Med. 2011; 39: 538–543. пмид:21098818
  30. 30. Хартиган Э.И., Зени Дж. Младший, Ди Стази С., Акс М.Дж., Снайдер-Маклер Л. Предоперационные предикторы возврата к спортивным критериям после реконструкции передней крестообразной связки.Приложение J Биомех. 2012; 28 366–373.
  31. 31. ван Гринсвен Л., ван Сингель Р.Э.Х., Холла CJM, ван Лун CJM. Доказательная реабилитация после реконструкции передней крестообразной связки. Knee Surg Sports Traumatol Artrosc. 2010; 18: 1128–1144. пмид:20069277
  32. 32. Jarocka M, Czaplicki A. Влияние терапевтической тренировки на изменения отдельных биомеханических переменных после реконструкции передней крестообразной связки. Пол Джей Спорт Туризм. 2013; 20: 13–18.
  33. 33. Карникас К., Арампацис А., Брюггеманн Г.П. Моторная задача и мышечная сила следовали различным схемам адаптации после реконструкции передней крестообразной связки. Eur J Phys Rehabil Med. 2009; 45: 37–45. пмид:18987563
  34. 34. Кауфман К.Р., Ан К.Н., Чао Э.Ю. Сравнение динамики межсегментарных суставов с измерениями на изокинетическом динамометре. Дж. Биомех. 1995; 28: 1243–1256. пмид:8550643
  35. 35. Кониси Ю., Ода Т., Цукадзаки С., Кинугаса Р., Фукубаяси Т.Взаимосвязь между объемом четырехглавой мышцы бедра и мышечным крутящим моментом по крайней мере через 18 месяцев после реконструкции передней крестообразной связки. Scand J Med Sci Sports. 2012; 22: 791–796. пмид:21599756
  36. 36. Фейринг Д.С., Элленбекер Т.С., Дершайд Г.Л. Ретестовая надежность изокинетического динамометра Biodex. J Orthop Sports Phys Ther. 1990; 11: 298–300. пмид:18796902
  37. 37. Келлис Э., Балтзопулос В. Коррекция гравитационного момента в изокинетической динамометрии с использованием антропометрических данных.Медицинские спортивные упражнения. 1996; 28: 900–907. пмид:8832545
  38. 38. Рудольф К.С., Акс М.Дж., Бьюкенен Т.С., Шольц Дж.П., Снайдер-Маклер Л. Динамическая стабильность коленного сустава с дефицитом передней крестообразной связки. Коленный хирург Спортивный травматол Артроз. 2001;9: 62–71.
  39. 39. Сапега АА. Оценка мышечной деятельности в ортопедической практике. J Bone Joint Surg Am. 1990; 72: 1562–1574. пмид:2254369
  40. 40. Keays SL, Bullock-Saxton J, Keays AC, Newcombe P. Мышечная сила и функция до и после реконструкции передней крестообразной связки с использованием полусухожильной и тонкой мышц.Коленка. 2001;8: 229–234. пмид:11706731
  41. 41. Yasuda K, Tsujino J, Ohkoshi Y, Tanabe Y, Keneda K. Болезненность места трансплантата с аутогенными полусухожильными и тонкими сухожилиями. Am J Sports Med. 1995; 23: 706–714. пмид:8600739
  42. 42. Кумбс Р., Нарбут Г. Развитие использования соотношения подколенного сухожилия/квадрицепса для оценки мышечного баланса. J Sports Sci Med. 2002; 1: 56–62. пмид:24701125
  43. 43. Руководство по эксплуатации программного обеспечения Biodex System 3 Advantage.Biodex Medical Systems, Ширли, Нью-Йорк, 1999.
  44. 44. Каннус П. Отношение силы подколенного сухожилия к силе четырехглавой мышцы бедра при недостаточности передней крестообразной связки коленного сустава. Отношение к долгосрочному восстановлению. Phys Ther.1988;68: 961–965. пмид:3375319
  45. 45. Армпатзис А., Карамандис К., Де Монте Г., Стафилидис С., Мори-Клапсинг Г., Брюггеманн Г.П. Различия между измеренными и результирующими моментами в суставах во время произвольного и искусственно вызванного изометрического разгибания колена.Клин Биомех. 2004; 19: 277–283.
  46. 46. Герцог В. Соотношение между результирующими моментами в суставе и моментами, измеренными изокинетическим динамометром. Дж. Биомех. 1988; 21: 124–131.

Предварительная нагрузка и моменты затяжки из нержавеющей стали

 

 

Резьба Коэфф трения Предварительная нагрузка (Kn) Класс прочности Момент затяжки (Нм) Класс прочности Мин. крутящий момент
А1-50 А2-70 А4-80 А1-50 А2-70 А4-80 А1-50 А2-70 А4-80
М1.6 0,1 0,4 0,55 0,55 0,1 0,1 0,2 0,15

0,2 ​​

0,24
0,2 0,3 0,35 0,35 0,1 0,2 0,35
0,3 0,2 0,3 0,3 0.2 0,25 0,45
M2.0 0,1 0,5 0,6 0,6 0,15 0,2 0,3 0,3 0,4 0,48
0,2 0,4 0,5 0,5 0,25 0,3 0,4
0,3 0.25 0,36 0,36 0,4 0,4 0,55
M2,5 0,1 0,65 0,9 0,9 0,25 0,45 0,6 0,6 0,9 0,96
0,2 0,4 0,5 0,5 0,45 0,6 0.65
0,3 0,3 0,3 0,3 0,6 0,75 0,8
M3.0 0,1 0,9 1 1 0,85 1 1,3 1,1 1,6 1,8
0,2 0,6 0,65 0,65 1 1.1 1,6
0,3 0,4 0,45 0,45 1,25 1,35 1,85
M4.0 0,1 1,08 2,97 2,97 0,8 1,7 2,3 2,7 3,8 4,3
0,2 1,12 2.4 2,4 1,3 2,6 3,5
0,3 0,9 1,94 1,94 1,5 3 4,1
M5.0 0,1 2,26 4,85 4,85 1,6 3,4 4,6 5,5 7,8 8,8
0.2 1,83 3,93 3,93 2,4 5,1 6,9
0,3 1,49 3,19 3,19 2,8 6,1 8
M6.0 0,1 3,2 6,85 6,85 2,8 5,9 8 9,3 13 15
0.2 2,59 5,54 5,54 4,1 8,8 11,8
0,3 2,09 4,49 4,49 4,8 10,4 13,9
M8.0 0,1 5,86 12,6 12,6 6,8 14,5 19,3 23 32 37
0.2 4,75 10,2 10,2 10,1 21,4 28,7
0,3 3,85 8,85 8,85 11,9 25,5 33,9

 

Резьба Коэфф трения Предварительная нагрузка (Kn) Класс прочности Момент затяжки (Нм) Класс прочности Мин. крутящий момент
А1-50 А2-70 А4-80 А1-50 А2-70 А4-80 А1-50 А1-70 А4-80
М10.0 0,1 9,32 20 20 13,7 30 39,4 46 65 74
0,2 7,58 16,2 16,2 20,3 44 58
0,3 6,14 13,1 13,1 24 51 69
М12.0 0,1 13,6 29,1 29,1 23,6 50 67 80 110 130
0,2 11,1 23,7 23,7 34,8 74 100
0,3 9 19,2 19,2 41 88 117
М14.0 0,1 18,7 40 40 37,1 79 106 210 290 330
0,2 15,2 32,6 32,6 56 119 159
0,3 12,3 26,4 26,4 66 141 188
М.16,0 0,1 25,7 55 55 56 121 161      
0,2 20,9 44,9 44,9 86 183 245      
0,3 17 36,4 36.4 102 218 291      
M18.0 0,1 32,2 69 69 81 174 232      
0,2 26,2 56,2 56,2 122 260 346      
0.3 21.1 45.5 45.5 144 380 411      
M20.0 0.1 41.3 88.6 88.6 114 224 325      
0.2 33.8 72.4 72,4 173 370 494      
0,3 27,4 58,7 58,7 205 439 586      
M22.0 0,1 50 107 107 148 318 424      
0.2 41 88 88 227 488 650      
0,3 34 72 72 272 582 776      
M24.0 0,1 58 142 142 187 400 534      
0.2 47 101 101 284 608 810      
0,3 39 83 83 338 724 966      

 

Резьба Коэфф трения Предварительная нагрузка (Kn) Класс прочности Момент затяжки (Нм) Класс прочности Мин. крутящий момент
А1-50 А2-70 А4-80 А1-50 А2-70 А4-80 А1-50 А1-70 А4-80
М27.0 0,1 75     275          
0,2 61     421          
0,3 50     503          
М33.0 0,1 91     374          
0,2 75     571          
0,3 61     680          
М36.0 0,1 114     506          
0,2 94     779          
0,3 76     929          
М39.0 0,1 135     651          
0,2 110     998          
0,3 89     1189          
  0.1 162     842          
0,2 133     1300          
0,3 108     1553          

Примечание. В связи с тем, что способы крепления сильно различаются, приведенная выше информация предназначена только для справки и, насколько нам известно, верна.Заказчик должен убедиться в работоспособности крепежа и достоверности данных. TR Fastenings не несет ответственности за какие-либо сбои, которые могут возникнуть в результате использования этой информации.

Prestacycle Pro TorqKeys — инструмент для затяжки с Т-образной рукояткой — 4 Нм, 5 Нм, 6 Нм, 7 Нм, 8 Нм, 10 Нм, 12 Нм + комплект из 18 бит

Характеристики

Простая точность — не требует технического обслуживания, надежен и доступен по цене

В наших динамометрических инструментах используется интеллектуальная конструкция, обеспечивающая точность без необходимости дорогостоящей калибровки.Внутренняя пружина промышленного класса, изготовленная с чрезвычайно жесткими допусками, заранее определяет настройку крутящего момента. Инструмент не требует настройки для калибровки и не может выйти из режима калибровки.

Простота использования

Эргономичная рукоятка с четырьмя пальцами удобна для ладони, что облегчает откручивание. Инструмент обеспечивает безошибочный перебег на 20 градусов при достижении предела крутящего момента. Пользователи могут быть уверены, что у них правильное натяжение. Низкий профиль позволяет использовать инструмент в большем количестве мест для использования, общая высота на 60% меньше, чем у инструментов, которые стоят в два раза дороже.

Используйте его как инструмент – безопасно открутить!
TorqKey

от Prestacycle — это быстрый и простой в использовании повседневный инструмент. Цветная маркировка натяжения с обеих сторон позволяет быстро взять его на рабочий стол. На 50 % толще стенки шахты долота, что делает наши инструменты прочнее и надежнее других. Они обеспечивают ослабление крутящего момента при затягивании винта вправо (по часовой стрелке) и надежно удерживают винт в направлении откручивания влево (против часовой стрелки). Вы можете отвинтить фитинги, которые были только что затянуты с помощью TorqKey.Это очень удобно при нескольких попытках правильно отрегулировать трос. ПРИМЕЧАНИЕ. Не используйте ключ TorqKey для удаления застрявших, поврежденных, заржавевших или перетянутых фитингов.

Дополнительные параметры

Prestacycle TorqKey доступны с крутящим моментом 4 Нм, 5 Нм, 6 Нм, 7 Нм, 8 Нм, 10 Нм и 12 Нм. Объедините ключи TorqKeys с нашими наборами трещоток и бит, чтобы получить более полный набор инструментов для обслуживания велосипедов. Стандартный магнитный шестигранный наконечник работает с нашим набором из 18 велосипедных бит, нашими средними и длинными велосипедными битами и любыми другими шестигранными битами 1/4″.

Ключи
Prestacycle TorqKey отличаются друг от друга… с самого начала были разработаны с учетом реального опыта работы с велосипедами.

Технические характеристики

Технические характеристики
  • Значение крутящего момента с точностью +/- 10 %.
  • Обеспечивает перебег на 20 градусов при достижении максимального крутящего момента.
  • Перебег предоставляет пользователю безошибочную обратную связь при достижении значения крутящего момента.
  • Полимерная Т-образная рукоятка Эргономичная конструкция для удобного захвата четырьмя пальцами и ладонью.
  • Цветная маркировка натяжения с обеих сторон.
  • Цинковый стержень шириной 12 мм имеет стенки на 50 % толще — прочнее, чем у других инструментов Torque.
  • Магнитный фиксатор шестигранной насадки 1/4″ облегчает замену насадок.
  • Срок службы точности крутящего момента превышает 5000 циклов.
  • Судить просто: если логотип носится, инструмент устарел.
  • Замена инструмента стоит меньше, чем услуга калибровки другого инструмента.
  • Высота: 64,5 мм, 2 1/2 дюйма.
  • Ширина: 81 мм, 3,18 дюйма.
  • Вес: прибл. 75 грамм.
  • 1 год ограниченной потребительской гарантии.

При покупке с битами:

Prestacycle предлагает шестигранные насадки 1/4″ высочайшего качества для использования на велосипедах и многом другом. Наши биты совместимы со всеми ручными инструментами Prestacycle с шестигранной головкой и являются отраслевым стандартом для всех других инструментов, в которых используются шестигранные биты 1/4″.

Разработан для длительного срока службы

Все биты Prestacycle Professional изготовлены из закаленной стали S2, которая намного прочнее большинства ручных инструментов, изготовленных из стали CRV. Сталь S2 также устойчива к растяжению, предотвращая закругление краев бит, которые могут повредить болты. Мы наносим никелирование на все биты Professional, чтобы предотвратить повреждение винтов из нержавеющей стали, алюминия и титана и обеспечить долговечность покрытия. Специальные шестигранные биты имеют микроповерхность для уменьшения проскальзывания при использовании.

Отказ от ответственности

Уточните у производителя ваших компонентов и фитингов надлежащие характеристики крутящего момента. Всегда следуйте инструкциям производителя по установке и снятию гаек, болтов и винтов.

Гарантия

Prestacycle гарантирует, что наши ключи TorqKey не содержат дефектных материалов или изготовления в течение одного года или в течение номинального жизненного цикла и при соблюдении условий, изложенных в настоящем документе. Эта гарантия не распространяется на износ в результате многократного использования или повреждения в результате применения чрезмерной силы.Ключи TorqKey никогда не следует использовать для снятия фитингов, кроме тех, которые были только что затянуты ключами TorqKeys. Настоящая гарантия прямо ограничивается ремонтом или заменой продукта, признанного дефектным. Prestacycle не несет ответственности за убытки или ущерб из-за неудовлетворительной работы какого-либо продукта. Prestacycle не дает никаких других гарантий, явных или подразумеваемых, кроме гарантии права собственности. Любые и все другие гарантии явным образом отвергаются.

Настоящая гарантия применяется при условии использования по назначению и не распространяется на оборудование, подвергшееся: Несоблюдению рекомендуемых процедур обслуживания, Чрезмерному рабочему циклу, воздействию элементов, повреждению при транспортировке и модификациям, не санкционированным Prestacycle.Никакие претензии по гарантии не будут удовлетворены без предварительного разрешения на ремонт от Prestacycle. Гарантия на любое замененное или отремонтированное оборудование будет распространяться только на оставшийся гарантийный срок.

Гарантия

Компания Prestacycle гарантирует, что в наших ключах TorqKey не будет дефектных материалов или изготовления в течение одного года или в течение номинального жизненного цикла и при соблюдении условий, изложенных в настоящем документе. Эта гарантия не распространяется на износ в результате многократного использования или повреждения в результате применения чрезмерной силы. Ключи TorqKey никогда не следует использовать для снятия фитингов, кроме тех, которые были только что затянуты ключами TorqKeys.Настоящая гарантия прямо ограничивается ремонтом или заменой продукта, признанного дефектным. Prestacycle не несет ответственности за убытки или ущерб из-за неудовлетворительной работы какого-либо продукта. Prestacycle не дает никаких других гарантий, явных или подразумеваемых, кроме гарантии права собственности. Любые и все другие гарантии явным образом отвергаются.

Настоящая гарантия применяется при условии использования по назначению и не распространяется на оборудование, подвергшееся: Несоблюдению рекомендуемых процедур обслуживания, Чрезмерному рабочему циклу, воздействию элементов, повреждению при транспортировке и модификациям, не санкционированным Prestacycle.Никакие претензии по гарантии не будут удовлетворены без предварительного разрешения на ремонт от Prestacycle.

Автор: alexxlab

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.